[تایپیک مرجع مقالات پیرامون موضوع مهندسی آب و هیدرولیک]

[تایپیک مرجع مقالات پیرامون موضوع مهندسی آب و هیدرولیک]

  • خيلي زياد

    رای: 3 60.0%
  • زياد

    رای: 2 40.0%
  • متوسط

    رای: 0 0.0%
  • كم

    رای: 0 0.0%

  • مجموع رای دهندگان
    5

sepehrkhosrowdad

مدیر بازنشسته
مقالات عمران - آب، محیط زیست و مرتبط با آب و فاضلاب

مقالات عمران - آب، محیط زیست و مرتبط با آب و فاضلاب

مقاله ی حاضر در مورد گند زدایی فاضلاب با روش فرابنفش یا UV است.

 
آخرین ویرایش:

neda_zzz01

عضو جدید
كنترل رسوبات در سدهاي انحرافي رودخانه ها

كنترل رسوبات در سدهاي انحرافي رودخانه ها

كنترل رسوبات در سدهاي انحرافي رودخانه ها عمران نوشته شده توسط محمد حسام حديدي
<< كنترل رسوبات در سدهاي انحرافي رودخانه ها >>

نويسنده:
محمد حسام حديدي - دانشگاه آزاد كرمانشاه- دانشجوي مهندسي عمران -عضو باشگاه پژوهشگران جوان

سرفصل مربوط:
سال انتشار: 1383
نوع ارايه: شفاهي
محل انتشار: يازدهمين كنفرانس دانشجويي مهندسي عمران
زبان مقاله: فارسي
تعداد صفحات: 8


خلاصه مقاله:
رودخانه ها سيستمهاي پيچيده اي هستند كه عوامل زيادي بر آنها تاثير گذار خواهند بود كه تاثير اين عوامل در برگيرنده هميشه به طور كامل درك نمي گردد.حركت آب و خصوصيات ريخت شناسي بستر رودخانه مواردي هستندكه در فرآيندهايي كه به تطابق يافتن رودخانه مي انجامد موثر هستند.بسيار واضح است كه تاثير عوامل خارجي ميبايستي منجر به يك سري از آشفتگي ها و بي نظمي ها در سيستم گردد.به همين دليل توصيه مي گردد كه قبل از اثرپذيري سيستم و تطابق پذيري رودخانه حتماً پرس و جو و تحقيقات در مورد اين اثرپذيري صورت پذيرد. سدهاي انحرافي داراي اثراتي همانند عوامل بيروني هستند مه اغلب به اندازه كافي بر جريان رودخانه تاثير گذار است.به عبارت ديگر به وجود آمدن مشكلاتي جدي براي سد انحرافي نيز خواهد شد يكي از اين مشكلات چگونگي مقابله با مشكل ناشي از حركت رسوبات در طول رودخانه است.روشهاي گوناگوني براي كنترل رسوبات در سدهاي انحرافي وجود دارد كه ما با انتخاب محل و نوع آبگير شروع ميكنيم: تدارك وسيله ويژه براي ممانعت از ورود رسوبات به دهانه آبگير از اهميت فوق العاده اي برخوردار است و نهايتاً عملياتي در طرح كلي قابل قبول واقع مي گردد كه بتواند ما را به جداسازي ماكزيمم رسوبات در سدهاي كنترل برساند.
 

neda_zzz01

عضو جدید
مقدمه اي بر بررسي هاي ايمن سازي در سدهاي قوسي

مقدمه اي بر بررسي هاي ايمن سازي در سدهاي قوسي

مقدمه اي بر بررسي هاي ايمن سازي در سدهاي قوسي عمران
مقدمه اي بر بررسي هاي ايمن سازي در سدهاي قوسي
چن زايتي
دانشكده ي مهندسي عمران، دانشگاه هيهاي، چين
مؤسسه فن آوري شاژو، چين​
چکیده
سدهاي قوسي از انواع سدهاي با اضافه ظرفيت باربري بالا و خصيصه ي خود انطباقي و برتري نسبت ايمني به قيمت بهره مي برند. هر چه سد قوسي مرتفع تر و بزرگتر باشد، به همان نسبت شرايط زمين شناسي محل سد پيچيده تر بوده و ظرفيت مخزن نيز بزرگ تر خواهد بود. بنابراين، در صورت وقوع هر گونه خرابي در اين سدها، اقتصاد ملي متحمل زيان فراوان شده و زندگي و دارايي مردم در معرض خطر قرار خواهد گرفت. در نتيجه، خسارت بالاي ناشي از فروريزي سد نشان دهنده ي اهميت بالايي است كه بايد به ارزيابي و نظارت بر مسائل امنيتي سد اختصاص داده شود. درحال حاضر، مهمترين اهداف در بررسي هاي امنيتي در اين زمينه شامل، تئوري مقاومت، تئوري پايداري، تئوري قابليت اتكاء، تئوري صدمات شكستگي به همراه تحليل هاي شبيه سازي عددي، تست مدل ژئوهندسي، ارزيابي و تحليل بالعكس داده ها و غيره مي باشد. با اين وجود، اين اهداف، دور از اصول تئوريكال علمي و اقبال از سوي چرخه ي مهندسين سد مي باشد. اين مقاله درباره ي پيشرفت هاي صورت گرفته در زمينه ي سدهاي قوسي و زيان و خسارت ناشي از فروريزي اين سدها و خلاصه اي بر تئوري هاي اصلي موجود و اهداف ارزيابي هاي امنيتي سدهاي قوسي بوده و نقاط ضعف اين تئوري ها و اهداف را تحليل كرده و مشكلات موجود بر سر راه تحقيقات آينده را مورد اشاره قرار داده و نهايتاً به مسائل و موضوعات حياتي و نقاط مشكل ساز به عنوان ارزيابي هاي امنيتي سدهاي قوسي مي پردازد
مقدمه:
سدهاي‌ قوسي‌ گونه‌اي‌ از سدهاي‌ امن‌ و اقتصادي‌ مي‌باشند. از زمان‌ ساخت‌ اولين‌ سد قوسي‌ در جهان‌ (سد زولا) در فرانسه‌ در سال‌ 1854 و اولين‌ سد قوسي‌ بلند در جهان‌(سد هاور) (به‌ ارتفاع‌ 221 متر و طول‌ تاج‌ 372 متر) در آمريكا در سال 1936، سدهاي ‌قوسي‌ به‌ لطف‌ اضافه‌ ظرفيت‌ باربري‌ منحصر بفرد و خصيصه ي خود- تنظيمي، به‌ وفور مورد توجه‌ مهندسين‌ سد در زمينه‌ ساخت‌ سد در سراسر جهان ‌قرار گرفته‌ اند‌. در حال‌ حاضر بيش‌ از نيمي‌ از سدهاي‌ عظيم‌ ساخته‌ شده‌ در سراسر جهان‌ با ارتفاعي‌ بيش‌ از 200 متر از نوع‌ سدهاي‌ قوسي‌ مي‌باشند. در نواحي‌ غربي‌ چين‌ گروهي‌ از سدهاي‌ قوسي‌ ممتاز جهان‌ با ارتفاعي‌ بيش‌ از 300 متر در دست‌ ساخت‌ بوده‌ و يا ساخته‌ خواهند شد. سد سازي‌ در تمام‌ كشورهاي‌ جهان اين‌ موضوع‌ را به‌ اثبات‌ رسانيده‌ است‌، كه‌ هر چه‌ سد بلندتر و مرتفع تر باشد، اهميت‌ اقتصادي‌ و جنبه هاي‌ امنيتي‌ آن‌ بيشتر خواهد بود. بطور كلي‌، سدهاي‌ قوسي‌ با مخازن‌ عظيم مانند سد قوسي‌ مالپاست‌ فرانسه‌، سد قوسي‌ وايونت‌ ايتاليا و غيره ثابت كرده اند كه در صورت‌ فروريزي و خرابي، عواقب‌ اين‌ مسئله‌ كاملاً جدي‌ بوده‌ و نه‌ تنها اقتصاد ملي‌ را متحمل‌ زيان‌ قابل‌ توجهي‌ مي كنند، بلكه‌ جان‌ و مال‌ مردم‌ را شديداً به‌ خطر خواهند انداخت‌. در سال‌ 1959 سد قوسي‌ مالپاست‌ فرانسه‌ به‌ دليل‌ لغزش‌ بدنه‌ سد بهمراه‌ لايه ي‌ عميق ‌سنگي‌ شالوده‌، فرو ريخت‌ كه‌ اين‌ اتفاق‌ منجر به‌ مرگ‌ 400 نفر و از دست‌ رفتن‌ سدمايه ي اقتصادي‌ هنگفتي‌ گرديد. بنابراين‌ اهميت‌ بالايي‌ بايد به‌ مسائل‌ امنيتي‌ سدهاي ‌قوسي‌ داده‌ شود و بررسي‌هاي‌ عميقي‌ بايد به‌ سمت‌ تنش‌، تغيير شكل‌ و مكانيزم تخريب در حين‌ بهره‌ برداري‌ از اين‌ سدها سوق‌ داده‌ شود و همچنين‌ ارزيابي هايي در ارتباط‌ با ضريب‌ اطمينان‌ سدهاي‌ قوسي‌ بايد صورت‌ پذيرد..( به‌ اين‌ معني‌ كه‌ فاصله ي بين‌ حالت‌ طراحي‌ شده‌ و حالت‌ تخريبي‌ سد قوسي‌ بايد ارزيابي‌ شود). به‌ طور كلي‌ اكثر سدهاي‌ قوسي‌ داراي‌ شرايط‌ ژئولوژيكي‌ پيچيده‌، شرايط‌ محيطي ناسازگار، عدم‌ قطعيت‌ فيزيكي‌ (تصادفی)، پارامترهاي‌ مكانيكي‌ و غيره‌ مي باشند. تمام‌ اين‌ فاكتورها باعث‌ عدم‌ قطعيت‌ در تحقيقات‌ صورت‌ گرفته‌ درزمينه ي امنيت سدهاي‌ قوسي‌ شده‌ است‌. تمام‌ تئوري ها و اهداف‌ حال‌ حاضر داراي‌ هم نقطه‌ ي ضعف‌ و هم نقطه ي قوت‌ بوده كه‌ بايد پيشرفت ها و تكميلات مربوطه‌ به‌ سرعت‌ صورت‌ پذيرد.
بررسي‌ ايمني‌ سدهاي‌ قوسي‌ توسط‌ تئوري‌ مقاومت‌
بر طبق‌ تئوري‌ مقاومت‌، خرابي‌ يك‌ سد قوسي‌ به‌ جهت‌ ترك هاي‌ قوسي‌ ايجاد شده‌ براثر تنش‌هاي‌ كششي‌ اضافي‌، تسليم شانه و يا بدنه ي سد بر اثر تنش هاي‌ فشاري‌ اضافي‌، لغزش‌ بدنه ي صخره‌اي‌ سد در امتداد سازه ي‌ نرم‌ و ضعيف‌ بر اثر تنش هاي‌ برشي‌ اضافي و... به‌ وقوع‌ مي پيوندد. با مقايسه ي‌ مقاومت‌ تحت‌ شرايط‌ محدود شده‌ و اثر بار طراحي‌ مي‌توان‌ مشخص‌ نمود، كه آيا سازه‌ به‌ مقاومت‌ تخريبي‌ (مقاومت‌ نهايي‌) خود رسيده ‌است‌ يا خير. در كشورهايي‌ مانند ايالات‌ متحده‌، ژاپن‌، چين‌ و... رسم‌ بر اين‌ است‌ كه‌ ضريب اطمينان‌ مقاومت‌ كششي‌ و فشاري‌ از طريق‌ آناليز تنش‌ ـ كرش‌ سد قوسي‌ توسط‌ فرايند تقسيم‌ بار تير قوسي‌ بدست‌ آمده و سپس‌ ضريب‌ اطمينان‌ مقاومت‌ برشي‌ براساس‌ اصل‌ تعادل‌ حد بدنه ي صلب محاسبه‌ شود.
در محاسبات‌ عددي‌ توسط‌ فرآيند المان ‌محدود و...مقياس‌ مور- كولمب و دراكر ـ پراگر به‌ طور معمول‌ به‌ عنوان‌ ميزان‌ تسليم‌ براي ‌مصالح‌ سنگي‌ خاكي‌ مورد استفاده‌ قرار مي‌گيرند. در حالي‌ كه‌ براي بتن مقياس‌ پارامتري‌ چهارگانه به‌ طور معمول‌ مورد استفاده‌ قرار مي گيرد.
مزاياي‌ ضريب‌ اطمينان‌ مقاومت‌ عبارت‌ است: از محاسبات‌ ساده‌، قرارگيري‌ بر پايه ي سال‌ها تجربه‌ و فعاليت‌ مهندسين‌ سد، متداول‌ در بين ‌مهندسين‌ و متخصصين‌ سد و همچنين‌ قابليت‌ انطباق‌ با ضرائب اطمينان‌ مجاز مشخص‌ شده‌ در كشورهاي‌ مختلف‌. مشكل‌ اين‌ راه‌ حل‌ آن‌ است‌ كه‌ نارسايي‌ مقاومت‌ موضعي‌ ممكن‌ نيست‌ باعث‌ تخريب‌ كلي‌ سد قوسي‌ شود و تنها زماني‌ كه‌ سطح‌ تماس‌ لغزش،‌ يك‌ صفحه‌ و يا يك‌ قوس دايروي باشد و از قبل‌ داده‌ شده‌ باشد، مي‌توانيم‌ يك‌ نتيجه ي محاسباتي‌ منطقي‌ ازضريب‌ اطمينان‌ تنش‌ برشي‌ بدست‌ آوريم‌. به‌ علاوه روش تئوري‌ مقاومت‌، بدنه‌، شانه و شالوده ي‌ سد را به‌ عنوان‌ يك تسليم جامع‌ و كلي‌ در نظر نمي‌گيرد. براي‌ كامل كردن‌ فرآيند آناليز ضريب‌ اطمينان‌ مقاومت‌، بسياري‌ از دانشجويان‌ از جنبه‌هاي‌ مختلف‌ به‌ تحقيق‌ پرداخته‌اندسان مينگ كووان، ژانگ جينگ جيان و… ضريب اطمينان نقطه اي را بررسي و پيشنهاد كرده‌اند. چنجيان پينگ، وانگ ليانكوي و… تأثير و طول ترك ها را بر روي‌ تخريب ‌سدهاي‌ قوسي‌ مورد مطالعه‌ قرار داده‌ و يك مقدار بحراني را براي‌ ترك‌ و طول‌ ترك ها پيشنهاد كرده اند. چن جين، هووانگ وي و… تحليل هايي‌ را بر روي اندازه‌ سطح‌ ترك‌ خورده‌ انجام‌ داده‌ و فرضيه ي ‌سطح‌ ترك‌ را پيشنهاد كرده‌ و دامنه ي‌ بحراني‌ را نيز به‌ دست‌ آورده‌اند. تمام‌ تحقيقات‌ و مطالعات‌ فوق‌ الذكر به‌ مفاد آناليز تئوري‌ مقاومت‌ سدهاي‌ قوسي‌اضافه‌ شده‌ است‌. با اين‌ وجود قبول‌ و انتخاب‌ اين‌ مفاهيم‌ نيازمند مطالعات‌ بيشتري ‌مي باشد.
بررسي‌ ايمني‌ سدهاي‌ قوسي‌ توسط‌ تئوري‌ پايداري‌
طبق‌ مكانيك‌ سنتي، هيچ‌ گونه‌ مشكل‌ پايداري‌ وجود ندارد، و لغزش‌ سد قوسي‌ درامتداد سطح‌ تماس‌ فونداسيون‌، ناپايداري‌ شانه هاي‌ سد، و لغزش بلوك‌ سنگي‌ درامتداد سطح‌ تماس‌ سازه‌، همگي‌ مرتبط‌ با تخريب‌ مقاومتي‌ مي باشند. اما با توجه‌ به ‌تعريف‌ پايداري كينماتيك، هر گونه‌ تغيير در يك‌ حالت‌ و يا يك‌ شيئ‌، يك‌ حركت‌ به‌ حساب‌ آمده‌ و موضوع‌ پايداري‌ مطرح‌ مي‌شود. زماني‌ كه‌ تمام‌ بدنه‌ سد به‌ دلايل‌ مختلف‌ درحالت‌ پايداري‌ محدود شده‌ به‌ سر مي‌برد، تنها يك‌ آشفتگي‌ جزئي‌ باعث‌ انحراف‌ سد ازحالت‌ تعادل‌ اوليه‌ خود شده‌ و باعث‌ تخريب‌ غير قابل‌ بازگشت‌ مي‌شود. با توجه‌ به‌ اين ‌اصل‌ كه‌ زماني‌ كه‌ تخريب‌ كامل‌ سد قوسي‌ اتفاق‌ مي‌افتد، حالت‌ سكون‌ سد به‌ حالت قابل‌ حركت‌ تغيير مي‌كند، رن دينگ ون با توجه‌ به‌ منبع مطالعات‌ تغيير حالت ‌سيستم‌، پيشنهاد كرد كه‌ تخريب‌ كامل‌ سدهاي‌ قوسي‌ ممكن‌ است‌ در ارتباط‌ باپايداري‌ باشد. اما بر خلاف‌ ناپايداري‌ كمانشي، اين‌ نوع‌ ناپايداري‌ مربوط‌ به‌ ناپايداري‌ حد نقطه‌اي‌ بوده و شاخص‌ تعيين‌ كننده ي‌ امنيت‌ سد قوسي‌ همان‌ اتكاء سد مي باشد. با توجه‌ به‌ تحقيقات‌ صورت‌ گرفته‌ در ارتباط‌ با ناپايداري‌ سد قوسي‌ تا هم‌ اكنون‌هيچگونه‌ پيشرفتي‌ نه‌ بر پايه ي‌ تئوري مكانيكي‌ دقيق‌ حتي‌ به‌ شكلي‌ ساده‌ و عملي‌صورت‌ نگرفته‌ است‌. در حال‌ حاضر، پيشرفت‌هايي‌ در زمينه‌هاي‌ تحقيقاتي‌ در ارتباط ‌با پايداري‌ كلي‌ سد قوسي‌ به‌ قرار زير صورت‌ گرفته‌ است‌: روش‌ اضافه‌ بار، ذخيره ي مقاومت‌، روش‌ تركيبي اضافه‌ بار و ذخيره ي مقاومت و غيره.
ـ روش‌ اضافه‌بار
طبق‌ اين‌ روش‌ با فرض‌ ثابت بودن پارامترهاي‌ مقاومت‌ مصالح‌ و تحت‌ عمل‌ تركيبي‌ بارهاي ‌عملي‌ نرمال‌، بار افقي‌ با افزايش‌ حجم‌ مخزن‌ (بالاتر رفتن تراز آب‌) تا آنجا افزايش‌ مي‌يابد، كه‌ ناپايداري‌ و تخريب‌ سد قوسي‌ واقع‌ شود. ثابت‌ اضافه‌ بار عبارت‌ است‌ از نسبت‌ بار تخريبي‌ به‌ بار قائم‌ (نرمال‌)، ضريب‌ اطمينان‌ اضافه‌ بار غالباً بسيار بالا بوده‌ و مي‌تواند به‌ روش‌ مدلسازي‌ ژئومكانيكي‌ و ياشبيه‌ سازي‌ حسابي‌ بدست‌ آيد. با اين‌ حال‌ در عين‌ فعاليت‌ طبيعي‌ سد قوسي‌ اضافه‌بار بيش‌ از اندازه‌ بسيار غير محتمل مي باشد، بعلاوه، اثر عواملي‌ همچون‌ پي‌ سنگي، خوردگي‌، نشست‌ و قليايي شدن‌ مصالح‌ سازه‌اي‌ به دليل وجود آب‌ بر روي‌ مقاومت‌ در نظر گرفته نشده است ‌( الالخصوص‌ ناحيه ي‌ ضعيف‌ پي‌ سنگي ‌).بهر حال‌، خطر واقعي‌ به‌ خاطرتشديد بار نمي باشد، بلكه‌ بخاطر كافي نبودن مقاومت‌ مصالح‌ مي باشد.
ـ روش‌ ذخيره ي مقاومت‌
بر طبق‌ اين‌ روش‌، تحت‌ شرايط‌ عدم‌ تغيير بارعمودي‌، مقاومت‌ بدنه‌ سد و پي‌ سنگي به تدريج‌ كاهش‌ مي‌يابد، تا زماني‌ كه‌ ناپايداري‌ و تخريب‌ سد قوسي‌ وقوع‌ يابد و ضريب ذخيره ي‌ مقاومت عبارت‌ است‌ از تعداد دفعات‌ كاهش‌ نيمه‌. با اين‌ حال‌، در اين روش به‌ تعدادي مدل نياز است‌. به‌ طور كلي‌ اين‌ آزمايش‌ بر طبق‌ اصل‌ تعادل‌ انجام ‌مي‌شود، بدين‌ معنا كه‌ به‌ جاي‌ ثابت‌ نگه داشتن‌ بار خارجي‌ و كاهش‌ تدريجي‌ مقاومت‌ مصالح‌، مقاومت‌ مصالح‌ ثابت‌ نگه‌ داشته‌ مي‌شود وهمزمان‌ بار خارجي‌ و بار مرده ي‌ خود سد افزايش‌ مي‌يابد، تا آنجا كه‌ تخريب‌ صورت‌ پذيرد. براي‌ آزمايش‌ به‌ روش‌ ذخيره‌ ي مقاومت‌ معادل،‌ مشكل‌ اساسي‌ كه‌ همزمان‌ بودن‌ افزايش‌ بار خارجي‌ پي‌ سنگي‌ و بدنه ي‌ سد مي باشد بايد حل‌ گردد
گو چونماو، گونگ ژاوزياگ و… بر طبق‌ اصل‌ ارضاء تشابه‌ مدل‌ فيزيكي‌ و با استفاده‌ از دستگاه گريز ازمركز* بعنوان‌ دستگاه‌ بارگذاري‌ و جايگزين‌ كردن‌ ميدان‌ ثقلي با ميدان‌ نيروي‌ گريز از مركز‌، متوجه ي‌ افزايش‌ همزمان‌ بار خارجي‌ پي‌ سنگي‌ و بدنه‌ سد شدند و آزمايش‌ به روش ذخيره ي مقاومت معادل‌ را بر روي‌ يك‌ مدل‌ انجام‌ دادند. نتيجه‌ آزمايش‌ نشان‌ داد كه‌ گرايش‌ بزرگي‌ تنش‌ و بزرگي‌ تنش هاي‌ كششي‌ و فشاري به‌ طور اساسي‌ به‌ سمت‌ قانون‌ عمومي‌ مي باشد. براي‌ انجام‌ آزمايش‌ به‌ روش‌ ذخيره ي مقاومت‌ بر روي‌ يك‌ نمونه‌، نياز به‌ ايجاد مصالح‌ جديدي‌ مي باشد كه‌ بتواند تغييرتدريجي‌ مقاومت‌ برشي‌ پي‌ سد، سطح نرم‌ و ضعيف‌ سازه‌ بر روي‌ پي‌ سنگي‌ را آشكار ساخته‌ و همچنين‌ تكنيك هاي‌ آزمايش‌ را پاسخ‌ گو باشد.
لو جينچي، لي چاووگو و... بعد از سالها بررسي “ مصالح با تغييرات مشابه دما“ را توسعه‌ داده اند كه‌ براي‌ مدلسازي‌ گسل هاي‌ بين‌ لايه‌اي‌ و بدنه‌ هاي صخره اي‌ قابل‌ استفاده مي‌باشد. اين‌ مصالح‌ از بلنك فيكس*، روغن‌ موتور، مصالح‌ و مخلوطهاي حل‌ شدني‌ پليمري كه‌ به‌ ميزان‌ معيني‌ با هم‌ تركيب‌ شده‌اند، ساخته‌ شده‌ است‌. در حين‌ آزمايش‌ با افزايش‌ دما، مقاومت‌ مصالح‌ بتدريج‌ كاهش‌ مي‌يابد. با وجود اينكه‌ ضريب‌ ذخيره ي‌ مقاومت‌ يك‌ تصوير واضح را ارائه‌ مي كند، اما علت‌ اصلي تخريب‌ سد قوسي‌ نمي‌باشد. بنابراين‌ كاهش‌ مقاومت به‌ نسبت‌ نامساوي‌ منطقي تر مي باشد و فرآيند تضمين‌ برابراغلب‌ مورد استفاده‌ قرار مي‌گيرد.

.
 

neda_zzz01

عضو جدید
ـ روش‌ تركيبي‌
تخريب‌ يك‌ سد قوسي‌ تنها به‌ دليل‌ اضافه‌ بار و يا كاهش‌ مقاومت‌ مصالح‌ نمي باشد، بلكه‌ به‌ دليل‌ اثر توامان‌ دو فاكتور مذكور است‌. بر طبق‌ روش‌ تركيبي‌، با تركيب كردن اضافه‌ بار با ذخيره‌ مقاومت،‌ زماني‌ كه‌ سد قوسي‌ به‌ يك‌ ضريب‌ اضافه‌ بار مشخصه مي رسد، مقاومت‌ بايد به‌ اندازه ي ان مرتبه‌ كاهش‌ داشته‌ شود، كه‌ باعث‌ تخريب‌ سد قوسي‌ مي شود
روش‌ تركيبي‌ از لحاظ‌ تئوري‌ معقول‌ مي باشد، اما عملكرد واقعي‌ نسبتاً كامل‌ شده مي باشد. خصوصاً هيچ‌ گونه‌ استاندارد استواري‌ در ارتباط‌ با اينكه‌ تا چه‌ اندازه‌ بايد اضافه‌ بار ‌ايجاد شود، قبل‌ از اينكه‌ مقاومت‌ مصالح‌ كاهش‌ پيدا كند، وجود ندارد. در حال‌ حاضر، مطالعه ي كلي تخريب‌ ناپايداري‌‌، تنها توسط‌ آزمايش‌هاي‌ مدل هندسي ‌صورت‌ مي پذيرد و موفقيت‌هايي‌ در شبيه‌ سازي‌ كامپيوتري و محاسبات‌ عددي‌ روند خرابي‌ سدهاي‌ قوسي‌ صورت‌ پذيرفته‌ است.
كاربرد تحليل‌ پايداري سدهاي‌ قوسي‌ در ارزيابي‌ ايمني‌ سدهاي‌ قوسي
همانطور كه‌ درجهان‌ مادي‌ به‌ طور چشمگيري‌ ديده‌ مي‌شود، تصادفي‌ بودن‌، احتمال‌ وقوع‌ يك‌ پديده‌ در يك‌ حالت‌ خاص‌ را منعكس‌ مي‌كند. در مورد سدهاي‌ قوسي‌ اين‌ موضوع‌ درعدم قطعيت‌ در ارتباط با خصوصيات‌ مصالح‌ و بارگذاري‌ خارجي‌ ديده‌ مي‌شود. تحليل پايداري طبق‌ تئوري‌ احتمال‌ و آمار رياضياتي‌، روش‌ منطقي تر و پيشرفته تري‌ را درارزيابي‌ ايمني‌ سدهاي‌ قوسي‌ ارائه‌ مي كند. تحليل پايداري در زمينه ي احتمال‌ به ما پاسخ‌ مي دهد، بدين‌ معنا كه‌ اعتبار عملكرد نرمال‌ سد قوسي‌ تحت‌ شرايط‌ كاربري‌ خاص‌ و محيط‌ اطراف‌ در طول‌ عمر سازه‌ تحت‌ مطالعه‌ قرار مي گيرد.
گو هوايژي، چن زوپينگ، ليو نينگ و… با فرض تصادفي‌ بودن‌ بارگذاري‌ (شامل‌ تغييرات‌ درجه‌ حرارت‌) و پارامترهاي‌ مصالح‌، بررسي‌هاي‌ خود را به‌ سوي تغييرات‌ زماني‌ سد قوسي‌ بتني‌ و تودة‌ سنگي‌ شانه‌ سد معطوف كرده‌اند. وانگ سيجينگ، هوانگ ژيكوان و… اثر احتمال‌ ناپايداري‌ توده‌ سنگي‌ و تغيير پذيري پارامتر مكانيكي‌ بر روي‌ سازه‌ را تحت‌ مطالعه‌ قرار داده‌اند. ليان جيجان، يانگ لينگ كيانگ و… با در نظر گرفتن‌ بارگذاري‌ و پارامتر مصالح‌ به‌عنوان‌ متغيرهاي‌ تصادفي‌ و با كمك‌ المان‌ محدود تصادفي‌ توزيع‌ شاخص پايداري سد قوسي‌ را بررسي‌ كرده اند. با وجود اينكه‌ تئوري هاي‌ پايداري، كاربردهاي‌ نسبتاً گسترده‌اي‌ را در آناليز ايمني ‌سدهاي‌ قوسي‌ پيدا كرده است، اما تنها در پايداري نقطه‌اي‌ قابل استفاده مي باشند. تلاش هاي‌ بيشتري‌ در جهت‌ شناسايي‌ طرح‌ مهندسي‌ بر پايه‌ ي آناليز پايداري سيستماتيك‌ بايد صورت‌ پذيرد، مخصوصاً براي‌ بررسي‌ و حل‌ يك‌ سري‌ از مشكلات تكنيكي‌ و تئوريكال‌ مانند روش‌ آناليز پايداري سيستماتيك‌، تكنيك‌ آناليز شبكه ي احتمال‌ كاربردي‌، سيستم تصميم گيري‌‌، پارامترهاي‌ آماري قانون توزيع‌ و غيره.
تئوريهاي‌ ديگري‌ در زمينه ي ارزيابي‌ ايمني‌ سد قوسي‌
عده‌اي‌ از پژوهشگران‌ معتقدند كه‌ تخريب‌ يك‌ سد و توده‌ ي سنگي‌ به‌ دليل‌ گسترش‌ مستمر ترك‌هاي‌ ايجاد شده‌ بر اثر تجمع‌ دائمي‌ آسيب‌ اوليه‌ مي‌باشد و بنابراين فرآيندهاي‌ مكانيك‌ آسيب‌ و مكانيك‌ شكست‌ را مي توان‌ براي‌ مطالعه ي‌ تخريب‌ سدهاي قوسي‌ انطباق‌ داد. هوانگ يون و ديگران‌ پايداري‌ و تمايل‌ گسترش‌ ترك‌هاي ‌پاشنه ي‌ سد در طرف‌ بالا دست‌ سدهاي‌ قوسي‌ را به‌ كمك‌ فرآيند المان‌ شكست‌ سه بعدي‌ و تئوري فاكتور تراكم‌ انرژي‌ كرنش‌ حداقل‌ مورد مطالعه‌ قرار داده‌ و متوجه شده اند كه‌ شكافتن‌ بر اثر آب‌، فاكتور اصلي‌ در جهت‌ انتشار ترك هاي ابتدايي مي باشد. پژوهشگران‌ ديگر به‌ سد قوسي‌ به‌ عنوان‌ يك‌ سيستم‌ ديناميكي‌ توجه‌ كرده و خرابي‌ را ازنقطه‌ نظر تغيير شكل‌ غير خطي‌ مورد بررسي‌ قرار داده‌اند. زماني‌ كه تخريب‌ تجمعي‌ وتغيير شكل‌ سيستم‌ سد قوسي‌ از بي‌نظمي‌ به‌ انتظام‌ گسترش‌ مي‌يابد، و منحني‌ تغييرشكل‌ سيستم‌ از روال‌ مساوي‌ و خطي‌ به‌ شتاب‌ و غير خطي‌ گسترش‌ مي‌يابد، خرابي كلي در حال‌ صورت‌ پذيرفتن‌ مي باشد. طبق‌ بررسي هاي‌ صورت‌ گرفته‌ در زمينه ي‌ علل‌ خطاهاي‌ صورت‌ گرفته‌ در سد دو قوسي "كن" واقع‌ در اتريش‌، لومباردي متخصص‌ و مهندس‌ سد سوييسي، نظريه ي ضريب‌ لاغري سدها را در سال‌ 1986 بيان‌ و منحني لومباردي* را ارائه‌ كرد، كه‌ اين‌ منحني‌ يك‌ خط‌ صاف‌ مي باشد كه‌ تنها بستگي‌ به‌ ارتفاع‌ سد دارد.رن كويينگ ون و ديگران‌ شكل‌ و علل‌ ايجاد اين‌ منحني آسيب را به‌ كمك‌ تئوري پايداري كمانشي و مقاومت‌ بدنة‌ سد مورد مطالعه‌ قرار داده‌ و پيشنهاد كردند كه‌ منحني لومباردي به‌ دو دسته‌ تقسيم‌ شود: دسته‌ اول هذلولي‌هايي‌ با در نظر گرفتن‌ مقاومت‌ بتن‌ بدنه‌ سد به‌ عنوان‌ پارامترمي باشند، كه‌ بستگي‌ به‌ ارتفاع‌ سد و مقاومت‌ بتن‌ بدنه‌ سد دارند، دسته‌ دوم منحني هاي تواني مي باشند، كه‌ بستگي‌ به‌ كمانش‌ بدنه ي‌ سد دارند، به‌ اين‌ معنا كه‌ بستگي به مدول الاستيسيته ي بتن‌ بدنة‌ سد، ارتفاع‌ سد و... دارند.
نتيجه گيري و پيش بينيها
خصوصياتي‌ از قبيل‌ ذخيره ي سرمايه‌ گذاري‌، ظرفيت‌ باربري‌ و ايمني‌ بالا، باعث شده‌ است‌ كه‌ سدهاي‌ قوسي‌، مخصوصاً سدهاي‌ بلند قوسي‌ مورد توجه‌ تمام‌ كشورهاي جهان‌ قرار گيرند. سدهاي‌ قوسي‌ به‌ طور فزاينده‌اي‌ بلندتر ساخته‌ مي شوند و شالوده ها نيز به‌ طورفزاينده‌اي‌ پيچيده تر مي شوند. شرايط‌ ژئولوژيكي پيچيده‌ و متغير، به‌ همراه‌ تلفات سنگين‌ در صورت‌ تخريب‌ سدهاي‌ قوسي،‌ دانشمندان‌ را بر آن‌ داشته‌ تا به‌ بررسي‌ وحل‌ مشكلات‌ تكنيكي‌ ساخت سدهاي‌ قوسي‌ بپردازند. شكافتن‌ و تسليم‌ شدن‌ به دليل‌ تنش‌ موضعي بيش‌ از حد پاسخ‌ طبيعي‌ هر سد قوسي مي باشد. بي‌ شك‌ قبل‌ از تخريب‌ سد قوسي‌، يك‌ فرآيند شكافت‌ و تسليم‌ بوجود مي‌آيد و درطي‌ اين‌ فرآيند پتانسيل‌ سد قوسي‌ پايدار مانده‌ و بنابراين‌ كاركرد ايمن‌ ادامه‌ مي‌يابد. بنابراين‌ بررسي‌ عملكرد و مكانيزم‌ سدهاي‌ قوسي‌ در طي‌ فرآيندي‌ كه‌ از تسليم موضعي مقاومت شروع و تا تخريب‌ كامل‌ سد به‌ طول‌ مي انجامد، بسيار لازم‌ و ضروري است‌. در بعضي‌ كشورها مانند چين‌ معتقدند كه‌ تئوري‌ پايداري سازه‌ بايد در طراحي‌ سدهاي قوسي‌ استفاده‌ شود. با اين‌ وجود، در ارزيابي‌ حال‌ حاضر، پايداري سدهاي‌ قوسي به‌ كمك تئوري‌ پايداري، توابع و‌ عملكردهاي‌ انتخاب‌ شده ي بيشتر بر اساس‌ خصوصيات‌ تخريبي مقاومت‌ سدهاي‌ قوسي‌ بوده و آنچه‌ در حال‌ حاضر در حال بررسي‌ مي باشد، همچنان پايداري موضعي است‌. يكي‌ از مباحث‌ عمده‌ در مطالعات‌ آينده‌ چگونگي‌ انتخاب‌ متغيرهاي‌ تصادفي‌ به‌ گونه‌اي‌ است كه منعكس كننده ي حالت‌ سيستم‌ سد قوسي‌ به‌ عنوان‌ متغيرهاي‌ اصلي‌ براي‌ آناليز پايداري كلي‌ سدهاي‌ قوسي‌ باشد. با وجود اينكه ‌موفقيت‌هاي‌ چشمگيري‌ در زمينه ي‌ بررسي پايداري‌ لغزشي‌ سدهاي‌ قوسي‌ در طول سطح‌ تماس‌ شالوده‌ و همچنين‌ در زمينه ي ناپايداري‌ بدنه ي سنگي‌ شانه‌ ي سد به‌ كمك تئوري‌ پايداري‌ جنبشي‌ صورت‌ پذيرفته‌ است‌، اما اجزاء يك‌ سد قوسي‌ شامل‌ بدنه‌ وشانه‌ سد و شالوده ي سنگي و تغيير شكل هايشان‌ بر روي‌ هم‌ اثر متقابل‌ گذاشته‌ وجدا نشدني‌ مي باشند. بنابراين‌ در نظر گرفتن‌ بدنه‌ و شانه ي سد و شالوده ي سنگي‌ به‌ عنوان ‌يك‌ مجموعه ي واحد جهت‌ بررسي‌ مكانيزم‌ خرابي‌ سدهاي‌ قوسي‌ ارزش‌ بررسي‌ را داشته‌ و يك‌ معيار ناپايداري‌ كلي‌ را بدست‌ داده‌ وايمني‌ كل‌ سد را مشخص‌ مي سازد. بدنه‌ سدهاي‌ قوسي‌ و مصالح‌ فونداسيون‌ كه‌ اغلب‌ بتني‌، سنگي‌ و خاكي‌ مي‌باشند جزء مصالح‌ با كشش‌ پايين‌ و يا غير كششي‌ مي‌باشند. در حال‌ حاضر، معيارهاي‌ تسليم‌ مور ـ كولمب‌ و دراكر ـ پراگر و معيار چهار پارامتري‌ به‌ طور معمول‌ مورد پذيرش‌ مصالحي‌ مانند مصالح‌ سنگي‌ ـ خاكي‌ و بتني‌ مي‌باشد. تفاوت‌ عمده‌اي‌ بين‌ نسبت هاي‌ تنش‌ ـ كرنش‌ اندازه گيري‌ شده‌ سدهاي‌ قوسي‌ و روابط‌ مذكور وجود دارد. از لحاظ‌ اقتصادي‌ اين‌ موضوع‌ عملي‌ نمي باشد كه‌ به‌ طورنامحدودي‌ نقاط‌ اندازه گيري‌ شالوده‌ سد را براي‌ بررسي‌ مدل‌ ساختماني‌ مصالح افزايش‌ دهيم. در عوض‌، بسيار واقع‌ بينانه‌ و منطقي‌ است‌ كه‌ يك‌ مدل‌ ساختماني ازمصالح‌ بر اساس‌ اطلاعات‌ اندازه گيري‌ شده‌ صريح‌ به‌ كمك‌ فرآيند آناليز معكوس‌ و يا تكنيك‌ تطبيق‌ شبكه ي عصبي‌ بدست‌ آوريم‌. به‌ لطف‌ خصوصياتي‌ مانند مخارج‌ پايين آزمايش‌ كردن‌، غير تخريبي‌ بودن‌ و... تكنولوژي‌ اندازه گيري‌ مايكروويو و تكنولوژي بررسي‌ ليزري، در ارزيابي‌ ايمني‌ سدهاي‌ قوسي‌ كاربردهاي‌ وسيعي‌ را پيدا كرده‌اند.
اطلاعات‌ نشان‌ دهنده ي‌ آن‌ است‌ كه‌ كاربري‌ بيش‌ از30 درصد از سدهاي‌ قوسي متناقض‌ با كاربري هاي‌ پيش‌ بيني‌ شده‌ توسط‌ الگوهاي‌ طراحي‌ است‌. در حين مطالعه ي‌ ايمني طراحي‌ سدهاي‌ قوسي‌، لازم‌ است‌ كه‌ بررسي‌ها را معطوف‌ به‌ ايمني كاركرد واقعي‌ سدهاي‌ قوسي‌ كنيم.
‌براي‌ جمع‌ بندي‌، بررسي‌هاي‌ صورت‌ گرفته‌ در زمينة‌ ايمني‌ كلي‌ سدهاي‌ قوسي‌ ازبلوغ‌ نهايي‌ خود به‌ دور بوده و تا زمان‌ حاضر شاهد كمبود روش هاي‌ عملي‌ كه‌ بر اساس تئوري هاي‌ علمي‌ و اقبال‌ از سوي‌ چرخه‌ مهندسين‌ سد باشد مي باشيم‌. انتظار مي رود تا همكاري هاي‌ بيشتري‌ در محيط هاي‌ دانشگاهي‌ و چرخه ي مهندسين سد براي‌ تحقيقات‌ و بررسي هاي‌ بيشتر صورت پذيرد
 

شاهد61

عضو جدید
متاسفانه علیرغم نیاز مبرم به مقالاتی که لطف کردید و گذاشتید موفق به دریافت هیچکدام نشدم...
 

اله دادی

عضو جدید
با سلام راستش اطلاعات خیلی جالبی بود که بر حسب اتفاق به این مطالب نیز نیاز داشتم ممنونم
 

Reyhane

عضو جدید
بهینه سازی چند هدفه مخازن با استفاده از الگوریتم ژنتیک

بهینه سازی چند هدفه مخازن با استفاده از الگوریتم ژنتیک

بهینه سازی چند هدفه مخازن با استفاده از الگوریتم ژنتیک
:):gol:


Abstract

در سیستم مخازن چند هدفه، معمولاً بعضی اهداف در تضاد با اهداف دیگر قرار می گیرند. به عنوان مثال بالا نگهداشتن حجم ذخیره آب یک مخزن سبب افزایش تولید نیروی برق و نیازهای آبی دیگر شده در حالی که به علت کاهش فضای لازم جهت کنترل سیلاب، سبب ایجاد خسارت می شود. لذا بهینه سازی عملکرد مخازن از اهمیت بالایی برخوردار است. در این مطالعه از الگوریتم ژنتیک جهت بهینه سازی عملکرد سد پیرتقی که در حال حاضر توسط شرکت مهندسی مشاور طوس اب در دست مطالعه می باشد استفاده شده است. در این مطالعه با در نظرگرفتن افق دید برنامه ریزی یک ساله و بازه های زمانی ماهانه، این الگوریتم اجرا گردیده است.

Keywords


الگوریتم ژنتیک، بهینه سازی چند هدفه، جبهه پاراتو، اهداف ناسازگار
 

پیوست ها

  • 1008838.pdf
    296.5 کیلوبایت · بازدیدها: 0

goldentruss

عضو جدید
کسی این فایل رو داره دوباره برای دانلود بزاره ؟
فایل های روی سرور persiandrive پاک شدن .
 

rasool.civil

مدیر بازنشسته
دانلود مقاله های مرتبط با تصفیه خانه و فاضلاب

دانلود مقاله های مرتبط با تصفیه خانه و فاضلاب

دانلود پاورپوینت جزوه کامل طراحی شبکه های جمع آوری فاضلاب شهری
(تصفیه آب و فاضلاب)امیر رضا طلایی عضو هیئت علمی گروه عمران و محیط زیست موسسه آموزش عالی جامیMunicipal Sewage Collection System DesignAmirreza TalaieFaculty Member of Civil & Environmental Engineering Department of Jami Institute of Technologyجزوه کامل و خوب برای فاضلاب و هیدرولیک به همراه نکات طراحی​
انواع لوله های بکار گرفته شده در فاضلاب روها :​
لوله های بتنی - لوله های آزبست سیمان - لوله های فایبرگلاس - لوله های پلی اتیلن - لوله های چدنی -لوله های سفالی...
به حجم 1.8 مگابایت​
در فرمت پی دی اف (ppt)تعداد صفحات 125لینک دانلود :​
 

rasool.civil

مدیر بازنشسته
آشنايي با تصفيه خانه - تصفيه خانه فاضلاب شهر تبريز
دانشگاه صنعتی نوشیروانی بابل

دریافت تصاویر از منبع​
لینک(در فرمت پی دی اف) دانلودلینک(در فرمت ورد) دانلود
 

rasool.civil

مدیر بازنشسته
دانلود مقاله مسائل زيست محيطي طرح بزرگ فاضلاب تهران

دومين سمينار ساخت و ساز در پايتخت پرديس دانشكده هاي فني دانشگاه تهران

3-1 خرداد 1385


مسائل زيست محيطي طرح بزرگ فاضلالاب تهران

سيد حميد جوادي شركت مهندسي مشاور مهاب قدس

Javad_S@MahabGhodss.Com

چكيده :
شهر تهران با وسعتي در حدود 70،000 هكتار فاقد يك سيستم كامل جمع آوري شبكه فاضلاب شهري بوده كه در طي ساليان اخير مطالعات و اجراي قسمت هاي اعظمي از آن در دستور كار مسوولين مربوط قرار گرفته است. اجراي طرح فاضلاب تهران بعنوان يكي از بزرگترين طرحهاي تاسيساتي و زير ساختهاي شهري، همزمان با بحث آغاز علميات لوله كشي آب تهران (سالهاي 1377 و 1328 ) در محافل علمي و سياسي و اجتماعي وقت مطرح شد و با آغاز عمليات احداث شبكه توزيع آب تهران در سال 1330 چگونگي ايجاد تاسيسات فاضلاب تهران بطور جدي تري دنبال شد تا اينكه از (خرداد 1351 ) يك مطالعه بررسي قبل از سرمايه گذاري در مورد نيازها و امكانات موجود شهر تهران در رابطه با طرح فاضلاب ) از طريق سازمان(UNDP ) و زهكشي آبهاي سطحي تهران تحت نظر دولت ايران توسط برنامه توسعه عمران سازمان ملل متحد آغاز گرديد(WHO. ) بهداشت جهاني از آن زمان تاكنون بررسي ها و مطالعات متعددي در خصوص اجراي طرح بزرگ شبكه جمع آوري، دفع و تصفيه فاضلاب كلان شهر تهران صورت پذيرفته است كه از جمله آنها مي توان به مطالعات طرح جامع فاضلاب تهران شامل بازنگري مباني گذشته طرح و تهيه الگوي كلي شبكه جمع آوري فا ضلاب شهر تهران براي كليه مناطق شهر و نياز به ساخت و احداث تصفيه خانه هاي فاضلاب را اشاره نمود . اين طرح از جمله طرح هاي بزرگي است كه مي توان به آن ا زديدگاه هاي مختلف اجتماعي، سياسي، اقتصادي، فني، محيط زيستي و … توجه فراوان نمود. در اين مقاله سعي شده است ت ا ابعاد و تاثيرات مختلف اين طرح بزرگ از نقطه نظر و ديدگاه زيست محيطي مورد تحليل قرار گيرد .

به حجم 101 کیلوبایت​
در فرمت ورد (doc)​
لینک دانلود
 

rasool.civil

مدیر بازنشسته
دانلود مقاله طراحی و ساخت الگوي سیستم جدید لجن فعال به روش هوادهی ریزشی
کامیار آرمان 1*، یونس نصري 2، ابراهیم محمدي کلهري 3، علی عمارلویی 3​
1) گروه مهندسی آبو فاضلاب، دانشکده محیط زیستو انرژي، واحد علوم و تحقیقاتدانشگاه آزاد اسلامی
2) گروه کارشناسی بهداشتمحیط، شرکتشهرك هاي صنعتی ایلام
3) گروه بهداشتمحیط، دانشکده بهداشت، دانشگاه علوم پزشکی ایلام
سال 1387مجله علمی دانشگاه علوم پزشکی ایلام دوره هجدهم، شماره اول، بهار 89​
چکیده
مقدمه: از آن جا که فاضلاب خروجی هر صنعت بایستی داراي استانداردهایی باشد تا در شبکه جمع آوري فاضلاب شهرك پذیرفته شود، در این تحقیق تلاش شده است تا با طراحی و ساخت سیستم پیش تصفیه تحت عنوان «سیستم جدید لجن فعال با هوادهی ریزشی» کارایی و محدودیتهاي آن در انجام عملیات پیش تصفیه مورد قضاوت قرار گیرد. مواد و روشها: طراحی و ساخت این دستگاه کاملا ابداعی بوده و به شماره 40091 در اداره ثبت اختراعات کشور به ثبت رسیده است. اجزاي اصلی این دستگاه عبارتند از: کابل اتصال به برق، مدار فرمان، فیوز مینیاتوري، زمان سنج خاردار 24ساعته، کنتاکتور، کلید کنترل پمپ لجن هضم شده به قسمت ***** شنی، دیمر 2 کیلووات، آداپتور، جعبه نگهدارنده،الکتروموتور، گیربکس، رابط انتقال نیرو از گیربکس به شافت اصلی گردنده، شافت انتقال نیرو، یاتاقان ها، پره هاي هوادهی،سیستم برگشت لجن و انتقال لجن به داخل هاضم لجن، لوله انتقال دهنده لجن به ابتداي حوضچه هوادهی، آشغال گیر،حوضچه هوادهی، حوضچه ته نشینی، پمپ لجن، مخزن هضم بی هوازي، ***** شنی، پایه هاي الگویی، دستگیره هايالگویی و کانال هاي انتقال فاضلاب.یافته هاي پژوهش: هدف از ساخت این الگو، ارائه مدلی براي انجام عملیات پیش تصفیه فاضلاب است، تا بتوان با اجراي آن در مقیاس واقعی هزینه هاي مربوط به طراحی، ساخت و بهره برداري سیستم هاي پیش تصفیه کارخانجات صنعتی را تا حد زیادي کاهش داد و همچنین نیاز به نیروي متخصصو ماهر در راهبري این سیسستم ها را مرتفع ساخت.
واژه هاي کلیدي: فاضلاب صنعتی، تصفیه فاضلاب، پیش تصفیه، لجن فعال، هوادهی ریزشی
به حجم 208 کیلوبایت​
در فرمت پی دی اف (pdf)​
لینک دانلود :​
http://hesanoco.persiangig.com/document/طراحی و ساخت الگوي سیستم جدید لجن فعال به روشهوادهی ریزشی.pdf
 

rasool.civil

مدیر بازنشسته

rasool.civil

مدیر بازنشسته

rasool.civil

مدیر بازنشسته

rasool.civil

مدیر بازنشسته
spow
جزوه کامل پاورپوینت 210 صفحه ای تصفیه آب و فاضلاب
امیر رضا طلایی عضو هیئت علمی موسسه آموزش عالی جامی منبع تهیه مطلب: تصفیه فاضلاب (جلد دوم) نگارش دکتر منزوی​
تصفیه آب و فاضلاب
اهدف کلی تصفیه فاضلاب
تامین شرایط بهداشتی برای زندگی مردم
پاک نگهداری محیط زیست
بازیابی فاضلاب
تولید کود طبیعی
تولید انرژی

انواع فاضلاب
فاضلاب خانگی
فاضلاب صنعتی
پس آب ناشی از سیلابها
فاضلاب کشاورزی

فاضلاب خانگی
ناشی از دستگاههای بهداشتی همچون توالت ها، حمام، ماشین های لباس شویی و ظرف شویی، پساب آشپزخانه و شستشوی بخشهای مختلف خانه می باشد.

در شبکه جمع آوری فاضلاب شهری، فاضلاب مغازه ها، فروشگاهها، تعمیرگاهها، رستورانها و... نیز جمع آوری می شود.
به حجم 5.2 مگابایتدر فرمت پاورپوینت (ppt)لینک دانلود :http://hesanoco.persiangig.com/wastewater treatment1.ppt
به حجم 3.1 مگابایت​
در فرمت پاورپوینت (ppt)​
لینک دانلود :​
http://hesanoco.persiangig.com/document/wastewater treatment.ppt
 

mohammadali51

عضو جدید
بررسی اثر رسوب زدایی به روش لایروبی محدود بر راندمان تخلیه جریان گل آلود در مخازن سدها را نتوانستم رویت کنم .لطفا راهنایی کنید. متشکرم
 

iman.1368

عضو جدید
تثبیت خاک با آهک و سیمان

تثبیت خاک با آهک و سیمان

تثبیت خاک با آهک و سیمان
چکیده: تاریخچه تثبیت خاك‌های رسی به زمان های خیلی قبل بر می گردد.. تثبیت خاك ها اساسا به منظور اصلاح و بالا بردن كیفیت مصالح نامرغوب جهت استفاده آن ها در پروژه های مختلف است. لذا تثبیت مصالح سبب:افزایش توان باربری ,كاهش میزان نشست خاك ,تغییر ضریب چسبندگی خاك ها ,كاهش درصد جذب آب و جلوگیری از تورم خاك ,تقلیل هزینه ساختمان,پایداری در مقابل عوامل جوی مانند یخبندان و ذوب یخ ,كاهش ضخامت لایه های روسازی ,كاهش تغییر شكل پذیری در اثر بارهای واردهدر این پروژه خاك ریزدانه و خاك رس تهران كه در هسته سد ماملو مورد استفاده قرار می گیرد را با درصدهای مختلف سیمان و آهک در رطوبت های مختلف تثبیت نموده و مقاومت های تک محوری آنها را با هم مقایسه می نمایم.کلمات کلیدی: تثبیت خاک، آهک، سیمان، بهسازیمكانیزم تورم رس:سطح ذرات كانی های رس حاوی بار منفی است ، یون های مثبت جذب سطح ذرات كانی های رس می شوند. مكانیزم دیگری كه طی آن آب وارد فضای بین لایه های ظریف رسی می شود ناشی از وجود اختلاف فشار اسمزی مابین آب واقع در بین لایه های رسی و آب موجود در منافذ خاك است. به استثنای حالتی كه آب حاوی مقدار زیادی نمك محلول است. در بقیه موارد غلظت املاح موجود در آب بین لایه های رس و آب موجود در منافذ خاك تا حدی با هم متفاوت است. ، باید توجه داشت میزان تورم تابع اندازه سطح مخصوص ذرات نیز است. در ذرات مونتموریونیت این اندازه بسیار بیشتر از سطح مخصوص كائولینت است و در نتیجه آب جذب شده آن‌ها بسیار بیشتر خواهد بودواكنش شیمیایی بین خاك رس و آهك 1) واكنش تبادل كاتیونی یا كوتاه مدت 2) واكنش پوزولانی یا دراز مدت 3) واكنش كربناسیون واكنش بین رس – آهك – سولفات و تشكیل اترینگات و تاماسایت تورم ناشی از واكنش بین رس و آهك و سولفات با مكانیزم تورم خاك رس به تنهایی و یا تورم ناشی از تبلور سولفات كلسیم متفاوت است. تورم خاك رس و همچنین تورم ناشی از تبدیل انیدریت به ژیپس ( سنگ گچ یا سولفات كلسیم آبدار ) صرفا فیزیكی بوده ولی تورم ناشی از تركیب آهك ـ رس و سولفات در اثر تولید كانی های جدید تورم‌زائی از قبیل اترینگایت است كه یك واكنش شیمیایی می باشد. واكنش تورم زای آهك یك واكنش معمولی نیست، این مسئله به صورت كلی یك مكانیزم پیچیده است. وجود گچ در خاك اصلاح شده با آهك فقط بر روی واكنش های درازمدت پوزولانیك آهك اثر می گذارد. واكنش های كوتاه مدت تبادل یونی، فولكولاسیون و كربناسیون به سرعت انجام شده و محصولات مورد نظر را ایجاد می كند لذا پدیده تورم بعد از مدت زمانی از اصلاح خاك به تدریج نمایان شده و ایجاد خرابی می‌كند. هانترمكانیزم تورم واكنش های بین آهك ـ رس و سولفات و در نتیجه تشكیل اترینگایت را به صورت زیر خلاصه می كند: مونتموریونیت
( انحلال كانی های سولفات )تشكیل اترینگایت

تاثیرات آهك بر خصوصیات خاك
خاك تثبیت شده با آهك دارای حداكثر وزن مخصوص خشك كمتر و درصد رطوبت بهینه بیشتری در مقایسه با خاك تثبیت نشده می باشد. هر اندازه میزان آهك مصرفی برای تثبیت خاك بیشتر باشد مقدار این اختلاف نیز بیشتر خواهد بود.
اصولا آهك برای تثبیت خاك های ریزدانه كه دامنه خمیری آن ها بزرگ تر از 10 و خاك‌های رسی خیلی خمیری ( 35 ) مناسب است. آهك برای تثبیت خاك‌هایی كه حاوی مقدار بیش از دو درصد مواد آلی و همچنین حاوی مقدار بیش از نیم درصد سولفات قابل حل در آب می باشند مناسب نیست

آزمايش فشاري تك‌محوري بر روي نمونة خاك در حالت طبيعي و بر روي مخلوط خاك و آهك كه به مدت 48 ساعت در گرماي 50 درجة سانتي‌گراد عمل آورده شده است انجام شود.

ميزان آهك براي اجرا در كارگاه به مقدار 0.5 تا 1 درصد افزايش داده شود.

اگر افزايش مقاومت كمتر از 3.5 kg/cm[SUP]2[/SUP] است خاك با آهك واكنش خوبي ندارد

آزمايش حدود اتربرگ با 2 و 4 و 6 درصد آهك انجام شود.

منحني تغييرات دامنة خميري بر حسب درصد آهك رسم شود.

درصد مناسب آهك تعيين شود. كه درصدي است كه با افزايش آهك دامنة خميري مصالح به مقدار قابل توجهي كاهش نيابد و يا درصدي كه دامنة خميري مصالح به حد مطلوب كاهش يابد.

آزمايشات CBR و درصد تورم در صورت لزوم انجام شود.

اگر افزايش مقاومت كمتر از 3.5 kg/cm[SUP]2[/SUP] است خاك با آهك واكنش خوبي دارد.

آزمايش فشاري تك‌محوري با 3، 5 و 7 درصد آهك انجام شود.

ج
منحني تغييرات مقاومت فشاري بر حسب درصد آهك رسم شود.

درصد مناسب آهك تعيين شود. كه درصدي است كه با افزايش آهك مقاومت فشاري مصالح به مقدار قابل توجهي افزايش نيابد.

مقاومت فشاري مربوط به درصد آهك مناسب با مقادير حداقل داده شده مقايسه شود

ميزان افزايش مقاومت تعيين شود.

مراحل اصولي تثبيت خاك با آهك



2تثبیت خاك و مصالح شنی با سیمان





به طور كلی، هر خاكی كه حاوی كمتر از 2 درصد مواد آلی بوده و مقدار سولفات قابل حل در آب آن از مقادیر مشخص شده در این دستور العمل تجاوز نكند، قابلیت تثبیت شدن با سیمان را دارد. به طور كلی چنان چه دامنه خمیری خاك بیشتر از 30 باشد عمل اختلاط خاك با سیمان دشوار بوده و تثبیت بخوبی انجام نمی گیرد. در این گونه موارد چنان چه تثبیت خاك با سیمان همچنان مد نظر باشد بهتر است كه برای پایین آوردن خواص خمیری خاك ابتدا از آهك و سپس از سیمان برای تثبیت خاك استفاده شود. درصد سیمان برای تثبیت خاك های خوب دانه بندی شده كه دارای ضریب یكنواختی بزرگتر از 5 هستند ( نظیر شن و ماسه ) به مراتب كمتر از خاك های ریزدانه بد دانه بندی شده می‌باشد. سیمان بر خاك های ماسه ای كه حاوی بیش از 2 درصد مواد آلی هستند یا آن ها كمتر از 3/5 است اثر چندانی ندارد. سیمان بهترین اثر را بر خاك های شنی و ماسه‌ای خوب دانه بندی شده دارد. تعیین درصد سیمان لازم معمولا از سه روش آزمایش متداول و استاندارد شده، كه عبارتند از : وزن خصوص ـ درصد رطوبت ، آزمایش تر و خشك شدن و آزمایش یخبندان ـ ذوب برای تعیین درصد سیمان لازم به منظور تثبیت خاك ها با سیمان استفاده می شود. جدول (3-2) حدود درصد تقریبی سیمان برای برخی از خاك ها را بر اساس آزمایش های دوام نشان می دهد. نتایج حاصل از انجام آزمایش های تر و خشك و یخبندان ـ ذوب بر حسب افت وزنی نمونه های آزمایش شده گزارش می شود. درصد سیمان لازم باید طوری انتخاب شود كه میزان افت وزنی مصالح در آزمایش های یخبندان ـ ذوب و یا تر و خشك از مقادیری كه در جدول (3-3) نشان داده شده است بیشتر نشوند.
جدول (3-2): حدود درصد تقریبی سیمان برای برخی از خاك ها

رده خاك

حدود معمول سیمان
مورد نیاز

تخمین مقدارسیمان برای آزمایش وزن مخصوص ـ درصد رطوبت (درصد وزنی)

مقدار سیمان برای آزمایشهای تر و خشك شدن و یخبندان ـ ذوب (درصد وزنی)

اشتو

یونیفاید

درصدحجمی

درصدوزنی

-a 1 A-

7-5

5-3

5

7-5-3

-b1A-

9-7

8-5

6

8-6-4

2-A

10-7

9-5

7

9-7-5

3-A

12-8

11-7

9

11-9-7

4-A

12-8

12-7

10

12-10-8

5-A

12-8

13-8

10

12-10-8

6-A

14-10

15-9

12

14-12-10

7-A

14-10

16-10

13

15-13-11


جدول دوام مورد نیاز

طبقه بندی خاك (آشتو )

حداكثر درصد افت وزن مجاز

14

10

7
تثبیت خاك با آهك و سیمان اكثر خاك های موجود در طبیعت را می توان با آهك یا سیمان تثبیت نمود. لیكن اگر خاكی از نوع بدون واكنش باشد صرف نظر از جنس و درصد آهك مصرفی و سایر عوامل موثر بر واكنش پوزولانی، افزایش مقاومت قابل توجهی در خاك تثبیت شده با آهك ایجاد نخواهد شد. از طرفی برای خاك های خیلی خمیری و چسبنده كه دامنه خمیری آن ها بیشتر از 30 است نمی توان مستقیما از سیمان برای افزایش مقاومت آن‌ها استفاده نمود. در این گونه موارد ممكن است كه از آهك به عنوان یك پیش تثبیت كننده برای كاهش خواص خمیری خاك استفاده شود و پس از اصلاح خواص خمیری خاك از سیمان برای افزایش مقاومت مخلوط استفاده نمود. كلیه خاك هایی كه عاری از مواد آلی و شیمیایی وهمچنین حاوی كمتر 1/0 درصد سولفات باشند و پس از اصلاح با آهك دارای دامنه خمیری كمتر از 30 باشند برای تثبیت مركب با آهك و سیمان مناسب هستند. طرح تثبیت خاك با آهك و سیمان حداقل میزان آهك مصرفی برای كاهش خواص خمیری خاك ها برابر با یك درصد و احداكثر مقدار آن برابر با 3 درصد وزن خشك خاك می باشد. حداقل سیمان مصرفی نیز برابر با 3 درصد و حداكثر مقدار آن برابر 10 درصد وزن خشك مخلوط خاك و آهك می باشد . حداقل مقاومت فشاری خاك تثبیت شده با آهك و سیمان نباید از 28 كیلوگرم بر سانتیمتر مربع كمتر باشد و حداكثر افت وزنی آن طبق روش نباید از 14 درصد تجاوز نماید.خاك مورد آزمایش خاك ریزدانه و خاك رس تهران كه در هسته سد ماملو مورد استفاده قرار می گیرد انتخاب نموده ایم كه منابع قرضه آن در منطقه پارچین و دشت ورامین قرار دارد. مشخصات عمومی چگالی ویژه دامنه خمیری حد روانی حد خمیری وزن مخصوص خشك ماكزیمم
درصد رطوبت بهینه
آزمایش مقاومت تك محوره:جهت ساختن و آماده ساختن نمونه ها برای انجام آزمایش تك محوری در ابتدا خاك مرود نظر در اون و در درجه حرارت 110 درجه سانتیگراد كاملا خشك شده است. پس كلوخه های این خاك خرد شده و از الك 40 عبور داده شده است.دانسیته خشك خاك 82/1 گرم بر سانتیمتر مكعب و درصد رطوبت ابتیمم % 6/15 است بعد از آماده شدن خاك موردنظر در سه درصد مختلف 14 و 16 و 18 برای تركیب های مختلف سیمان و آهك اقدام به ساخت نمونه‌ها می كنیم. تأثیر سیمان و آهک روی مقاومت تک محوری:به منظور بررسی تأثیر سیمان و آهک روی مقاومت تک محوری نمونه های تثبیت شده با این مصالح نمونه های با شن ترکیب مختلف سیمان و آهک و در سه درصد رطوبت ۱۴٪ و ۱۶٪ و ۱۸٪ جهت انجام آزمایش تک محوری ساخته شد و این نمونه ها در 1 و 7 و14روز مورد آزمایش تک محوری قرار گرفتند.نتایج حاصل از اانجام ازمایشات در جداول آورده شده است.
در درصد رطوبت ۱۴%مقدار مقاومت برای نمونه های تثبیت شده با سیمان ماکزیمم و مقدار آن به بیش از ۱۷ کیلوگرم بر سانتی متر مربع می رسد و این در حالی است که درصد رطوبت ۱۴% رطوبت ابتیمم نمی باشد.بنابراین نکته جالب این است که برخلاف انتظار که تصور می شد میزان مقاومت ماکزیمم برای نمونه های تثبیت با سیمان و آهک مانند خاک که به ازای درصد رطوبت ابتیمم حاصل می شود به دست نمی آید.نکته جالب دیگر این که در ابتدا تصور می شد که با افزایش درصد سیمان مقدار مقاومت تک محوری نیز افزایش یابد ولی ملاحظه می شود که نه تنها با افزایش درصد سیمان مقدار مقاومت افزایش نیافته بلکه به میزان قابل توجهی نیز کاهش یافته به طوری که از میزان ۱۷ کیلوگرم بر سانتی متر مربع درصد رطوبت ۱۴% به حدود ۷کیلوگرم بر سانتیمتر مربع تنزل پیدا کرده است.این در حالی است که مقاومت ۷ کیلوگرم بر سانتی متر مربع در درصد رطوبت ۱۶% یعنی درصد رطوبت ابتیمم می باشد.در ضمن مقادیر مقاومت برای نمونه های تثبیت شده با سیمان و آهک در درصد رطوبت ۱۸% یعنی 2 درصد بیشتر از رطوبت ابتیمم یک حالت بینابین دارد و برای نمونه های تثبیت شده با سیمان مقدار مقاومت به حدود۱۴/۵ کیلوگرم بر سانتی متر مربع می رسد.در ضمن آهنگ افزایش مقاومت برای درصد رطوبت های مختلف سیر صعودی دارد و این سرعت افزایش مقاومت برای نمونه های تثبیت شده با ۳% و ۶% سیمان قابل توجه است نکته دیگر این است که برای نمونه هایی که هیچ گونه مواد تثبیت کننده ای وجود ندارد.مقدار مقاومت نسبت به زمان مقداری کاهش می یابد یا ثابت می ماند.دلیل این کاهش مقاومت را برای این نمونه می توان به خاطر از دست رفتن مقداری از انرژی تراکمی برای این نمونه ها دانست.البته برای نمونه های تثبیت شده با سیمان و آهک نیز بعداز مدتی مقداری کاهش در مقاومت داریم ولی مجدداً مقاومت شروع به افزایش می کند.دلیل این مسئله را می توان این گونه توجِه کرد که چون تثبیت خاک های رسی با سیمان و آهک جنبه شیمیایی دارد و با توجه به اینکه هنگام تثبیت اینگونه خاک ها با سیمان و آهک دو نوع واکنش شیمیایی کوتاه مدت و بلند مدت صورت می گیرد که واکنش های شیمیایی کوتاه مدت ظرف چند روز ولی واکنش های شیمیایی بلند مدت ظرف چند هفته یا چند ماه صورت می گیرد.بنابراین در ابتدا به واسطه انجام واکنش های شیمیایی کوتاه مدت مقاومت شروع به افزایش می کند . به دلیل از دست رفتن مقداری از انرژی تراکمی نمونه در مقاومت قدری کاهش ایجاد می شود و چون بعد از این مرحله واکنش های شیمیایی بلند مدت شروع به واکنش می کند بنابراین مقاومت مجدداً افزایش می یابد.نکته دیگری که قابل ذکر است این است که برای نمونه های تثبیت شده با 10% آهک مقدار مقاومت نیز پایین است و حدود آن در درصد رطوبت های مختلف 8/4 تا 2/8 کیلوگرم بر سانتی متر مربع متغیر است.بنابراین می توان گفت که آهک به تنهایی برای تثبیت این گونه خاک ها نمی تواند مفید واقع شود.با مراجعه به شکل ملاحظه می شود برای نمونه های تثبیت شده با 5% آهک و 5% سیمان نیز مقدار مقاومت قابل توجه است و این در حالی است که با توجه به درصد کمتر سیمان و اینکه قیمت سیمان در مقایسه با آهک بیشتر است می توان گفت از لحاظ اقتصادی تثبیت این گونه خاک ها با 5% سیمان و 5% آهک مقرون به صرفه است.ضمن اینکه میزان مقاومت در حد نیاز را می دهد.دلیل عمده دیگری که باعث می شود نمونه های تثبیت شده با آهک در مقایسه با نمونه های تثبیت شده با سیمان در محدوده 28 روز مقاومت کمتری داشته باشد این است که نمونه های تثبیت شده با آهک جهت سخت شدن به مدت زمان بیشتری نیاز دارد.-اگر نمودار مقاومت بر حسب درصد سیمان ترسیم شود می توان تأثیر محسوس آن را روی مقاومت ملاحظه کرد.چند نکته که از بررسی نمودارها به دست می آید:1-در درصد رطوبت 16% با افزایش درصد سیمان مقدار مقاومت افزایش پیدا کرده به طوری که مقدار آن در مدت زمان 28 روز به حداکثر می رسد در ضمن سرعت افزایش مقاومت در این حالت در محدوده 1 تا 7 روز قابل توجه بوده و بعد از این مدت یعنی در فاصله 7 تا 28 روز سرعت افزایش مقاومت تدریجی است و در این درصد رطوبت با افزایش زمان, مقاومت نیز افزایش می یابد.بدین معنی که مقاومت 28 روزه بیشتر از مقاومت 21 روزه و مقاومت 21 روزه بیشتر از مقاومت 16 روزه می باشد.در درصد رطوبت 18% یعنی درصد رطوبت ابتیمم,با افزایش درصد سیمان نه تنها مقاومت افزایش نیافته بلکه به میزان قابل توجهی کاهش می یابد به طوری که میزان مقاومت از حدود 16 کیلوگرم بر سانتی مر مربع به ازای 6% سیمان به حدود 9 کیلوگرم بر سانتی متر مربع به ازای 10%سیمان کاهش پیدا کرده است.بنابراین برخلاف انتظار دیده می شود که همیشه افزایش درصد سیمان باعث افزایش مقاومت نبوده و به طور کلی می توان گفت که دو پارامتر درصد سیمان و درصد رطوبت نقش بسیار مهمی در مقاومت دارند.در ضمن باید به این نکته توجه داشت که در این حالت برخلاف حالت قبل با افزایش زمان مقاومت سیر صعودی ندارد و همان طوری که ملاحظه می شود در 4%سیمان میزان مقاومت 7 روزه از مقاومت 14 روزه بیشتر است.نکته آخر اینکه در درصد رطوبت 20% یعنی دو درصد بیشتر از رطوبت ابتیمم با افزایش درصد سیمان,میزان مقاومت افزایش می یابد و سرعت افزایش مقاومت با افزایش زمان به صورت تدریجی افزایش می یابد. تأثیر درصد رطوبت روی مقاومتهمان طوری که در بحث قبلی نیز به آن اشاره شده درصد رطوبت نقش مهمی در مقاومت دارد,به منظور مطالعه تأثیر درصد رطوبت و تجزیه و تحلیل بیشتر در این زمینه همان طوری که در شکل نیز ملاحظه می گردد نمودارهای مقاومت برحسب درصد رطوبت ترسیم شده اند.با توجه به این شکل ذکر چند نکته اهمیت دارد:نکته اول اینکه,برای نمونه های شماره 1 و 2 یعنی نمونه خاک تنها و نمونه تثبیت شده و با 10% آهک تغییرات مقاومت نسبت به درصد رطوبت تقریباً خطی است و تغییرات قابل ملاحظه ای در مقاومت دیده نمی شود,در صورتی که برای نمونه های تثبیت شده با آهک و سیمان این تغییرات قابل ملاحظه است و همان طوری که دیده می شود برای نمونه شماره 6 یعنی نمونه تثبیت شده با 10% سیمان,میزان مقاومت در درصد رطوبت ابتیمم همواره می نیمم است و این خاصیت در طول زمان حفظ می شود در صورتی که برای نمونه شماره 4 یعنی نمونه تثبیت شده با 5% سیمان و 5% آهک دقیقاً عکس مسئله دیده می شود یعنی در درصد رطوبت ابتیمم,مقاومت همواره بیشترین مقدار خود را دارا می باشد و برای نمونه های شماره 3 و 5 این تغییرات یک حالت بینابین دارد. بررسی تأثیر سیمان و آهک روی انعطاف پذیری و مدول الاستیسیتهبا توجه به این که انعطاف پذیری و مدول الاستیسیته نقش بسیار مهمی در طراحی بسیاری از سازه های خاکی مانند سدهای خاکی جهت جلوگیری از ترک های ناشی از تنش های کششی دارد.در این قسمت سعی شده است که تأثیر سیمان و آهک روی این دو پارامتر مورد بررسی قرار گیرد.به همین منظور جهت بررسی انعطاف پذیری نمونه های مختلف,درصد کرنش قابل تحمل این نمونه ها در جدول ثبت گردیده است.همان طوری که از این جداول ملاحظه می گردد برای نمونه های شماره 1 یعنی نمونه های خاک تنها درصد کرنش به طور متوسط از 11 تا 17 % متغیر است که این مقادیر درصد کرنش مقادیر نسبتاً بالایی می باشد.در صورتی که برای نمونه های تثبیت شده با آهک و سیمان محدود درصد کرنش در مقاومت های ماکزیمم از 5/2 تا 4% می باشد که این محدوده برای تمام درصد رطوبت های مختلف صادق می باشد و بنابراین می توان گفت با توجه به اینکه افزایش سیمان و آهک به این گونه خاک ها,به میزان قابل توجهی از تغییر شکل خاک جلوگیری می کند و درصد کرنش را در مقایسه با خاک تنها به مقدار زیادی کاهش می دهد می تواند در افزایش ترک های ناشی از تنش های کششی بسیار مؤثر واقع شود.به منظور بررسی تأثیر سیمان و آهک روی مدول الاستیسیته همان طوری که در شکل ملاحظه می گردد نمودارهای تنش-کرنش ترسیم شده اند.نکته قابل توجهی که از این نمودارها ملاحظه می شود این است که با افزایش سیمان و آهک به خاک میزان مدول الاستیسیته افزایش می یابد و تأثیر 10% سیمان روی مدول الاستیسیته چشمگیر تر می باشد و نکته دیگر اینکه افزایش 10% سیمان به خاک باعث شده که تیزی یا شیب نمودار تنش-کرنش در مقایسه با نمونه های دیگر از میزان بیشتری برخوردار باشد بنابراین به طور خلاصه می توان گفت که افزایش سیمان و آهک هر دو باعث افزایش مدول الاستیسیته می شوند ولی افزایش درصد سیمان باعث می شود که علاوه بر افزایش مدول الاستیسیته,میزان شکنندگی را در مقایسه با نمونه های دیگر افزایش دهد.به عبارت دیگر افزایش سیمان باعث افزایش شکنندگی و افزایش آهک باعث افزایش انعطاف پذیری می شود.نتایج:پیشنهادات:مراجع:کد:1051، تثبیت خاک با آهک و سیمان، احمدرضا مظاهری کارشناسی ارشد خاک وپی دانشگاه امیر کبیر، 1387 کنفرانس شیخ بهائی
 

iman.1368

عضو جدید
اجرای شبکه فاضلاب

اجرای شبکه فاضلاب

عناوين

پی سازی و بستر سازی
کارهای مقدماتی و آماده سازی خاکبرداری و برداشت عوارض خاکبرداری ترانشه لوله گذاری و حمل خاک اضافی حفاری ترانشهعرض و عمق ترانشه حفاری ترانشه حفاری ترانشه در مناطق شهری حفاری ترانشه در خارج شهر حمل خاک اضافی (دپوی مصالح زائد) زهکشی کف ترانشه خاکریزی و کوبیدن خاک
حمل لوله و متعلقات به پای کار و ریسه کردن آن نصب لوله و
متعلقات لوله گذاری (خواباندن لوله )لوله گذاری به صورت پیوسته (روش دفنی)شرایط لوله گذاری معمولی شرایط لوله گذاری در شیبهای تند لوله گذاری روی بستر ناپیوسته (روی پایه) بستن لوله (جازدن) اتصال به صورت سرساده و سرکاسه نگهداری لوله در شیبهای تند کنترل نیروهای ضربه ای آزمایش هیدرولیکی (هیدرواستاتیک) و ضدعفونی کردن خطوط لوله آب تحت فشار آزمایش فشار هیدرواستاتیک خط لوله
آزمایش فشار هیدرواستاتیک خط لوله
آزمایش و ضدعفونی کردن خط لوله شستشوی سراسری خط لوله آزمایش آب بندی مجاری و لوله های فاضلاب رو (لوله های ثقلی) آزمایش آب بندی (با آبپر کردن خط لوله با آب فشار و زمان آزمایش آزمایش به روش هوا ایمن سازی جدار ترانشه طبقه بندی مسیر لوله گذاری
عوامل مؤثر در ریزش جدار ترانشه

پی سازی و بستر سازی :خاک انتخابی : خاک انتخابی یا خاک مرغوب برای بسترسازی یا خاکریزی اطراف و روی لوله، باید با دانه بندی مناسب باشد . عاری از مواد کلوخه ای رسی ، مواد آلی ، خاکهای یخ زده و عاری از شاخه و ریشه درختان باشد . خاکهای ریزدانه برای لوله های قابل انعطاف خصوصاً لوله های پلاستیک مناسب نیست . از تنوع دانه بندی مصالح در یک ترانشه لوله گذاری اجتناب شود و از مصالح با یک نوع دانه بندی استفاده شود . مصالح دانه بندی شده باید مقاوم در برابر تخریب ناشی از نفوذ آبهای زیرزمینی بوده و با توجه به رطوبت و تراکم مورد نظر و به منظور حداکثر باربری بستر به نحو مطلوب ریخته و کوبیده شود . مصالح با دانه بندی مناسب با حداقل فضای منفذی حداکثر باربری را تأمین خواهد نمود . کارهای مقدماتی و آماده سازی :کارهای این قسمت عبارت از انجام کلیه فعالیت هایی است که برای آماده نمودن شرایط کار و عملیات بعدی شامل حمل لوله و متعلقات به پای ترانشه ، ریسه کردن لوله ، حفاری ترانشه ، لوله گذاری و انجام و تکمیل عملیات نصب و آزمایشهای هیدرواستاتیک و ضدعفونی کردن و راه اندازی سراسری لازم است . این عملیات شامل پیاده کردن مسیرکار ، تمیزکاری و رفع موانع ، بوته کنی ، قطع اشجار و بالاخره تخریب ساختمانها و تأسیسات در مسیر لوله گذاری نیز خواهد بود. پیمانکار حق قطع اشجار موجود در مسیر لوله گذاری و یا به هنگام عبور احتمالی باغات و مزارع را نداشته و باید قبلاً مجوزهای لازم را از مهندس مشاور یا سایر ارگانهای مربوط دریافت کند. تخریب ساختمانها و تأسیساتی که در مسیر لوله گذاری قرار دارند. خاکبرداری و برداشت عوارض :چنانچه مسیرهای لوله گذاری از نقاط کوهستانی یا مناطق ذوعارضه عبور کند قبل از ریسه نمودن لوله ها و متعلقات ، پیمانکار باید نسبت به برداشت عوارض موجود و آماده سازی مسیر کار برای شروع کانال کنی حفاری ترانشه اقدام کند. عمق ترانشه لوله گذاری اختلاف ارتفاع بین رقوم کف ترانشه و رقوم زمین پس از خاکبرداری فوق الذکر خواهد بود. نقاطی که باید عملیات خاکبرداری به منظور برداشت عوارض صورت گیرد در مشخصات طرح منعکس است. خاکبرداری ترانشه لوله گذاری و حمل خاک اضافی :منظور از خاکبرداری ترانشه ، کندن ترانشه لوله گذاری در هر نوع زمین برای قراردادن لوله های انتقال آب ، شبکه توزیع آب و شبکه جمع آوری فاضلاب ، آب باران و آبهای سطحی است. مسیر لوله گذاری و رقوم های نصب لوله در نقشه های اجرایی مشخص شده و یا توسط مهندس مشاور به پیمانکار ابلاغ خواهد شد . قبل از شروع عملیات حفر ترانشه ، پیمانکار موظف است مسیر دقیق لوله گذاری و همچنین وضعیت زمین طبیعی یا زمین دست خورده پس از عملیات خاکبرداری را برداشت و به تأیید مهندس مشاور برساند. نوع زمین :به طور کلی زمین های با بافت سیلتی یا بافت دانه ای و زمینهای لجنی، به هنگام حفر ترانشه نیاز به تمهیدات خاص به منظور نگهداری جدار ترانشه دارند. حفر ترانشه در زمینهای با بافت رس سفت، شن و ماسه سیمانته که به طور نسبی و در شرایط خشک دارای ایستایی لازم می باشند، برای جلوگیری از بروز حوادث غیر مترقبه پیمانکار موظف است تمهیدات لازم را به هنگام عملیات کندن ترانشه در زیر تراز آب به عمل آورد. عرض و عمق ترانشه :حداقل عرض ترانشه به منظور کندن مسیر لوله گذاری بستگی به نوع و قطر لوله ، عمق ترانشه ، بافت و نوع زمین دارد . عرض خالص در رقوم کف ترانشه حفاری شده و یا در داخل فضای حفاظت شده باید به نحوی باشد که بتوان با توجه به تأمین شرایط ایمنی لازم به راحتی لوله را به داخل کانال هدایت و نصب کرده و خاکریزی اطراف و روی لوله را انجام داد. عمق ترانشه لوله گذاری تابع وضعیت زمین ، عمق یخ زدگی در منطقه اجرای کار ، نوع و قطر لوله ، بارهای وارده به لوله و سرانجام ملاحظات فنی و هیدرولیکی برای نصب لوله خواهد بود. حفاری ترانشه :تأکید می شود جدار ترانشه همواره باید به صورت قائم حفر شود مگر در مواردی که در مشخصات طرح ترتیبات دیگری خواسته شده باشد . پیمانکار باید عملیات حفاری و نصب لوله را با برنامه ریزی صحیح به نحوی انجام دهد که در روزهای کاری ، حفاری ترانشه ، عملیات نصب و سپس مراحل مختلف لوله گذاری ، خاکریزی به طور پیوسته با پیشرفت عملیات حفاری ترانشه صورت گیرد . پیمانکار مجاز به کندن ترانشه درطولهای زیاد قبل از نصب لوله در دوره کاری روزانه نخواهد بود . پیمانکار موظف است در مناطقی که سطح آب زیرزمینی بالا بوده و امکان بالازدن (غرقاب شدن یا شناور شدن) لوله وجود دارد ، تمهیدات لازم را بر اساس مشخصات طرح به عمل آورد. حفاری ترانشه در مناطق شهری :خطوط شبکه توزیع آب ، شبکه جمع آوری فاضلاب و آبهای سطحی و خط انتقال آب از مخازن سرویس به ابتدای شبکه توزیع درمناطق مسکونی شهری است. پیمانکار باید تجهیزات لازم به منظور تأمین عبور و مرور دائمی و مطمئن عابرین پیاده و وسایل نقلیه از روی کانالها یا گودها و همچنین محلهایی که به علت اجرای کار عبور سواره رو یا پیاده رو قطع شده را به عمل آورد . همچنین پیمانکار موظف است نسبت به نصب علائم هشدار دهنده ، حصارکشی درمحلهای مورد نظر ، نصب چراغهای راهنمایی و به طور کلی تجهیزات لازم به منظور تأمین ایمنی و حفاظت کامل اقدام کند. حفاری ترانشه در خارج شهر :منظور از حفاری ترانشه درخارج از شهر احداث خطوط انتقال آب به مخازن سرویس شهرها است. به منظور جلوگیری از وارد آوردن صدمات و خسارات به افراد غیر ، پیمانکار موظف است مراقبت های لازم به منظور نگهداری ترانشه تا پایان کامل عملیات و پر نمودن نهایی ترانشه و جلوگیری از سقوط افراد ، وسایل نقلیه و احشام به هنگام روز یا شب در مسیرهای حفاری شده خصوصاً در نقاطی از مسیر لوله گذاری که از حوالی نقاط مسکونی شهری یا دهات عبور می کند به عمل آورد. حمل خاک اضافی (دپوی مصالح زائد) :مصالح حفاری شده اضافی که به مصرف خاکریزی مجدد نمی رسد یا خاکهای نامناسب مسیر لوله گذاری که طبق نظر مهندس مشاور قابل مصرف مجدد درخاکریزیها نیست خاک اضافی تلقی می شود. خاک اضافی باید با نظرمهندس مشاور به محلهای مورد نظر خارج کارگاه (دپوی مصالح زائد) حمل و تخلیه شود. زهکشی کف ترانشه :در مسیرهای لوله گذاری که سطح آب زیرزمینی از رقوم نصب لوله بالاتر باشد نیاز به زهکشی در تمام طول عملیات اجرایی خواهد بود. به هنگام بسترسازی و پی سازی نصب لوله زهکشی از مصالح مورد تأیید صورت خواهد گرفت. خاکریزی و کوبیدن خاک:خاکریزی اطراف و روی لوله به منظور تأمین سه شرط اساسی زیر باید صورت بگیرد : - تأمین جایگاه و بستر مناسب برای لوله - تأمین ایستایی ثانویه لازم بین لوله و دیوار ترانشه - انتقال بارهای روی لوله به دیوار ترانشه و پی ناحیه خاکریزی مرحله اول (مقدماتی) خاکریزی این مرحله شامل خاکریزی اطراف و روی تاج لوله تا ارتفاع مشخص قبل از آزمایش هیدرولیکی خط لوله است. ناحیه خاکریزی نهایی خاکریزی این مرحله شامل خاکریزی تکمیلی بعد از خاکریزی انتخابی روی لوله و پس از انجام آزمایشهای هیدرولیکی است. حمل لوله و متعلقات به پای کار و ریسه کردن آن نصب لوله و متعلقات :مراحل نصب لوله شامل بازدید قبل از نصب لوله ، قراردادن لوله در ترانشه ، بستن لوله (جا زدن لوله) است. کلیه لوله ها باید به لحاظ صدمه دیدن احتمالی به هنگام بارگیری تخلیه و ریسه شدن در محل کار کنترل و بازرسی شود . لوله های بااندود سیمانی داخلی و با پوشش خارجی باید مورد بازرسی دقیق قرار گیرد. محل اتصال لوله ها به یکدیگر (انتهای لوله ) با توجه به نوع اتصال آنها نباید دارای هیچ گونه صدمه و یا دو پهنی باشد تا پس از اتصال و جا زدن آ ب بندی را دچار مشکل کند.
لوله گذاری (خواباندن لوله )لوله گذاری به صورت پیوسته (روش دفنی)شرایط لوله گذاری معمولی :در این شرایط لوله به صورت معمولی بر روی بستر آماده شده در کانال حفر شده در زمین طبیعی و یا در خاکریزی قرار داده می شود. بدنه لوله باید در تمام طول لوله با کف ترانشه تماس کامل داشته و تحت هیچ شرایطی نباید وزن لوله توسط اتصالی ها به بستر منتقل شود . لوله گذاری معمولاً باید از پایین دست شروع شود . لوله باید در مسیر نشان داده شده در نقشه های اجرایی نصب شود . شیب کف ترانشه در نقشه های اجرایی نشان داده می شود . حداقل این شیب 2/0 درصد است. شرایط لوله گذاری در شیبهای تند :در مواردی که لوله گذاری در کانال با شیب تند صورت گیرد به منظور جلوگیری از فرار و حرکت لوله بر اثر بارهای خارجی ، لوله باید توسط عوامل نگهدارنده عمود بر مسیر خط لوله ثابت شود. در شرایط لوله گذاری در شیبهای تند پیمانکار موظف است که از ورود آبهای سطحی به داخل کانال و جاری شدن در بستر کانال جلوگیری کند. لوله گذاری روی بستر ناپیوسته (روی پایه) :به منظور عبور از زمینهای لجنی و یا زمینهای بسیار خورنده و نامناسب یا عبور لوله از داخل تونلها یا عبور از روی رودخانه ها و نهرها ، لوله بر روی پایه مناسب نصب خواهد شد. بستن لوله (جازدن) :بستن یا جا زدن لوله مهمترین و اساسی ترین بخش لوله گذاری است . پیمانکار موظف است کارهای این مرحله را با دقت کامل انجام دهد تا اطمینان کامل از آ ب بندی اتصالی ها حاصل گردیده و در نهایت موجب بازدهی بیشتر خط لوله در محدوده عمر طراحی شود . نحوه جا زدن لوله بستگی به نوع لوله ، نوع اتصال و وضعیت کانال از نظر شیب و شرایط زمین است. اتصال به صورت سرساده و سرکاسه :در این نوع اتصال محتمل ترین علت عدم آب بندی وجود مواد زائد بین لاستیک آب بندی و نشیمنگاه آن در سمت سرکاسه لوله است. از نکات مهم دیگری که ممکن است به اجرای یک اتصال صحیح و آب بندی صدمه وارد کند ، عدم جا زدن کامل لوله سرساده درقسمت مقابل است . معمولاً در قسمت سرساده علامت گذاری برای جاگذاری صحیح انجام می شود . چنانچه این علامت گذاری در کارخانه صورت نگرفته باشد ، می توان در کارگاه با یک قطعه گچ سر لوله ها را قبل از جا زدن علامت گذاری نمود. نگهداری لوله در شیبهای تند :چنانچه شیب مسیر لوله گذاری از 1:5 (یک عمودی، 5 افقی) تندتر باشد ، نگهداری لوله به منظور جلوگیری از رانش و فرار لوله الزامی است . نگهداری لوله باید با بلوکهای بتنی نگهدارنده عمود بر مسیر لوله گذاری یا ترتیبات دیگری صورت گیرد. برای شیبهای بین 1:6 و 1:12 لزوم اجرای بلوکهای نگهدارنده بستگی به کیفیت زمین دارد و برای شیبهای کمتر از 1:12 نیاز به احداث بلوکهای وادار نیست. در ترانشه های با شیب بسیار تند معمولاً بعد از خاکبرداری ، ترانشه به صورت مسیر تخلیه آبهای سطحی یا زیرزمینی عمل می کند و جریان سریع آب باعث شستشوی مواد کف بستر شده و در نهایت باعث تقلیل ضریب اطمینان کارهای نصب لوله می شود . در این مورد می توان برای ساخت بستر لوله و خاکریزی روی آن از مصالح انتخابی مورد تأیید مهندس مشاور استفاده نمود .کنترل نیروهای ضربه ای : نحوه کنترل و جذب نیروهای ضربه ای در محل اتصالی ها و تغییر مسیرها به صورت زیر است: 1- ساخت بلوک ضربه گیر 2- میل مهارآزمایش هیدرولیکی (هیدرواستاتیک) و ضدعفونی کردن خطوط لوله آب تحت فشار :آزمایش هیدرواستاتیک و ضدعفونی نمودن خطوط لوله آب برای تأمین اهداف زیر صورت می پذیرد :- اطمینان از صحت انجام کار و مناسب بودن لوله ، شیرها ، متعلقات و سایر لوازم به کار گرفته شده و در نتیجه تحمل فشار لازم توسط تمام قسمتهای خط در مقابل فشار طراحی و عدم نشت آب به مقدار بیش از حد مجاز آن .- ضد عفونی نمودن کلیه قسمتهای خطوط لوله آب به نحوی که انتقال آب به نقاط مصرف بدون هیچ گونه آلودگی صورت گیرد. آزمایش هیدرولیکی (هیدرواستاتیک) و ضد عفونی کردن خطوط لوله آب تحت فشار :به این ترتیب و برای تأمین اهداف مذکور ، انجام مراحل متمایز زیر ضروری است :- آزمایش فشار هیدرواستاتیک قسمتهای مختلف خط لوله- آزمایش و ضدعفونی کردن خط لوله- شستشوی سراسری خط لولهعمدتاً مراحل ضدعفونی و شستشوی سراسری به صورت همزمان انجام و در یکدیگر ادغام می شوند . آزمایش فشار هیدرواستاتیک خط لوله :رعایت اصول و ضوابط عمومی زیر به هنگام انجام آزمایش هیدرواستاتیک توصیه می شود:- فشار آزمایش خطوط لوله با توجه به نکات قبلی و بسته به مورد ، باید برای فشار 5/1 برابر فشار کار (برای خطوط لوله با فشار کار تا 10 آتمسفر ) و یا فشار کار به اضافه 5 آتمسفر (برای خطوط لوله با فشار کار بیش از 10 آتمسفر ) مورد آزمایش قرار گیرند. - طول هر قطعه از خط لوله که مورد آزمایش فشار واقع می شود ، به نوع و قطر لوله بستگی دارد . تقسیم خط لوله به قطعات مورد نظر از طریق بستن شیرها مجاز نیست . آزمایش فشار هیدرواستاتیک خط لوله :آزمایش شیرهای قطع و وصل روی خط لوله در مراحل بعدی و طی شستشوی سراسری لوله با فشار بهره برداری انجام می شود و نیازی به آزمایش جداگانه نیست. خاکریزی روی بدنه لوله در موقع آزمایش باید حداقل تا 30 سانتیمتر روی تاج لوله صورت گرفته باشد . اتصال لوله ها به یکدیگر و محل متعلقات باید باز و قابل بازدید و رویت باشند. کلیه متعلقات لوله از قبیل زانو ، سه راه ، چهار راه ، تبدیل و غیره باید طبق مشخصات طرح مهار گردند تا در اثر نیروی فشار ناشی از آزمایش تغییر مکان ندهند. پرکردن خط لوله باید به آهستگی و از نقطه پست شروع شود. کلیه پیچ و مهره فلنجها ، کنترل و از محکم بودن آنها اطمینان حاصل شود. مقدار آب تزریق شده برای پرنمودن خط لوله نباید از مقادیر مندرج در سایر بخش های این مشخصات فنی و مشخصات طرح تجاوز کند. آب تزریق شده برای پر نمودن و آزمایش هیدرولیکی لوله باید کاملاً صاف ، بی بو و عاری از هرگونه مواد معلق قابل رؤیت با چشم غیر مسلح باشد. پس از پر شدن خط لوله و حصول اطمینان از اشباع لوله ها (بسته به مورد) و تخلیه تمام هوای موجود در خط ، افزایش فشار توسط تزریق آب می تواند شروع شود. معمولاً آزمایش فشار هیدرواستاتیکی در دو مرحله آزمایش اولیه و نهایی انجام می شود که نحوه و مقدار فشار هر یک در مشخصات طرح ذکر و یا توسط مهندس مشاور ابلاغ می شود . در صورت فقدان این دستورالعمل ، می توان به شرح زیر عمل نمود : در مرحله اول ، فشار خط را به تدریج تا یک سوم فشار مورد آزمایش بالا برده و سپس باید تمام طول خط مورد بازرسی قرار گرفته و هرگونه نقصی مرتفع شود . در مرحله دوم آزمایش، باید تدریجاً فشار را افزایش و پس از هواگیری به فشار مورد نظر رساند . پس از رسیدن به فشار مورد نظر ، خط لوله باید برای مدت تعیین شده در مشخصات طرح تحت فشار باقی مانده و سپس اندازه گیری لازم بر اساس افت فشار و یا مقدار نشت آب بر اساس مشخصات مندرج دیگر این مشخصات فنی و مشخصات طرح انجام شود. بر روی بالاترین نقطه درپوش انتهایی قسمت مرتفع تر خط لوله باید یک شیر تخلیه هوا با قطر مناسب نصب شود . قطر شیرهای تخلیه هوا متناسب با قطر خط اصلی انتخاب و معمولاً بین 5/0 الی 2 اینچ می باشند. بر روی پایینترین نقطه درپوش انتهایی قسمت پست تر خط لوله باید یک شیر تزریق آب با قطر مناسب نصب شود . قطر این شیر نیز متناسب با قطر خط اصلی و مقدار آب تزریقی به خط بوده و معمولاً بین یک الی چهار اینچ است. مهار لوله ها ، شیرها ، اتصالی ها ، متعلقات ، پشت بندها و درپوش ها در حین آزمایش فشار هیدرواستاتیکی ضروری است. هیچگونه عملیات اجرایی در ترانشه در طی مدت آزمایش فشار هیدرواستاتیکی مجاز نیست. هرگاه در حین عملیات آزمایش فشار هیدرواستاتیکی عیوبی در خط و متعلقات و شیرها بروز و مشاهده شود ، عملیات باید متوقف و آب تا حدود فراهم شدن شرایط کار در محل و یا محلهای مورد نظر برای اصلاح ، تخلیه شود . شروع مجدد آزمایش تنها پس از رفع کلیه عیوب مجاز است. اصلاح و تعمیر اتصالی های که آب بند نبودن آنها در حین آزمایش مشاهده می شود ، می تواند بدون تخلیه آب لوله و پس از کاهش فشار خط تا حد ممکن انجام شود. جک و یا وسایل مشابه درپوشهای موقت مادام که خط لوله دارای فشار است نباید باز و جابجا شوند. ظرفیت تانکر و تلمبه آب برای افزایش فشار داخل خط باید متناسب با طول خط مورد آزمایش و حداکثر فشار مورد نظر انتخاب شود. آزمایش فشار هیدرواستاتیکی لوله ها و متعلقات و شیرهائی که قطعات آزمایش شده خطوط لوله را به یکدیگر متصل می نمایند ضروری نبوده و آزمایش سراسری خط لوله برای این قطعات کوچک کفایت می کند. پس از پایان موفقیت آمیز آزمایش فشار هیدرواستاتیکی هرقطعه و تأیید مهندس مشاور ، صورت جلسه انجام کار تنظیم شود . در این صورتجلسه اطلاعات لازم از قبیل طول خط ، فشار آزمایش ، مدت آزمایش ، عیوب مشاهده و رفع شده ، مقدار افت فشار و یا کاهش آب و غیره درج شود. آزمایش و ضدعفونی کردن خط لوله :پس از اتمام کلیه عملیات اجرایی و نصب لوله ، شیرها و متعلقات و آزمایش فشار هیدرواستاتیک قسمتهای مختلف ، آزمایش و ضدعفونی خط لوله انجام می شود . برای این منظور ، باید از آب کاملاً صاف ، بی بو و عاری از هرگونه مواد معلق قابل رؤیت با چشم غیر مسلح استفاده شود . در این آزمایش ، قسمتهای رابط بین قطعات خط لوله که هر یک قبلاً و به صورت جداگانه ، مورد آزمایش فشار هیدرواستاتیک قرار گرفته اند و همچنین شیرها روی خط نیز تحت آزمایش قرار می گیرند و در حقیقت تنها آزمایش فشار این قسمتها و شیرها ، آزمایش سراسری است .برای آزمایش و ضدعفونی خط لوله به ترتیب زیر عمل می شود :به آب فوق حداقل 05/0 گرم در لیتر (50 گرم در مترمکعب) کلر اضافه شود . مقدار کلر باقیمانده آب متوالیاً کنترل می شود به نحوی که طی مدت 24 ساعت که آب با غلظت زیاد کلر باید در لوله باقی باشد ، غلظت کلر هیچ گاه کمتر از 25 گرم در مترمکعب نباشد. شروع ضدعفونی از پایینترین نقطه خط است . برای این منظور ، اولین شیر قطع و وصل منتهی به نقطه فوق ، بسته شده و آبگیری خط از پست ترین نقطه شروع و قطعه منتهی به شیر قطع و وصل فوق پر آب می شود . 24 ساعت پس از پر شدن این قطعه ، فشار خط تا فشار بهره برداری افزایش داده شده و به مدت 2 ساعت تحت فشار فوق باقیمانده و سپس افت فشار و یا مقدار نشت آب اندازه گیری می شود . حداکثر افت فشار و یا نشت آب طی این مدت باید مانند آزمایش هیدرواستاتیکی باشد که در این حالت قطعه فوق آب بند تلقی می شود . در غیر اینصورت ، قسمت یا قسمتهایی از خط لوله آسیب دیده و از آب بندی خارج شده است و یا قسمتهای رابط بین قطعات آزمایش شده آب بند نبوده که باید مرمت و آزمایش فوق تا حصول نتیجه تکرار شود. پس از حصول اطمینان از آب بند بودن قطعه اول ، شیر قطع و وصل بعدی (دومین شیر قطع و وصل پس از پایینترین نقطه) بسته شده و شیر بسته شده قطعه قبلی باز و آب به قطعه دوم هدایت می شود و با افزایش آب و فشار ، آزمایش برای مجموع قطعات اول و دوم تکرار می شود و به همین ترتیب برای سایر قطعات ادامه یافته تا تمام خط به صورت قطعات بهم پیوسته و در نهایت یکپارچه ، تحت آزمایش و ضدعفونی قرار گیرد. در صورت تأیید مهندس مشاور و به منظور کوتاه نمودن زمان آزمایش و ضد عفونی خط لوله ، پیمانکار می تواند طول قطعات آزمایش را بزرگتر انتخاب کند. در طول آزمایش و ضدعفونی و قبل از تخلیه خط ، کلیه شیرهای قطع و وصل باید با احتیاط کامل چندین بار باز و بسته شوند تا آب دارای کلر با تمام نقاط شیر تماس پیدا کرده و عمل ضدعفونی انجام شود. قبل از هدایت آب از یک قطعه به قطعه دیگر خط لوله ، نخست باید کلر باقیمانده آب اندازه گیری شده و با ا فزودن کلر ، غلظت مورد نظر را به دست آورد. در طی مدت آزمایش و ضدعفونی خط لوله باید کلیه انشعابات احتمالی خط به شبکه و خطوط انتقال موجود کاملاً آب بند باشند تا از کاهش کاذب افت فشار در خط مورد آزمایش و همچنین ورود آب با غلظت زیاد کلر به خطوط و شبکه های در دست بهره برداری اجتناب شود. انجام تعمیرات روی قسمتهای در دست بهره برداری که به دلایلی صدمه دیده و باید تعویض گردند ، ضروری است. شکستگی لوله ها در خطوط آبرسانی وشبکه توزیع آب باعث می شود که آلودگی به سرعت در محدوده خط صدمه دیده انتشار یابد . در این حالت ضمن تسریع در انجام تعمیرات ، ارتباط منطقه آسیب دیده با سایر نقاط باید سریعاً از طریق بستن نزدیکترین شیرهای قطع و وصل ، قطع شده و خط آسیب دیده در صورت امکان از دو برای شستشو و آب از محل شکستگی خارج شود. تخلیه آب خط لوله با توجه به غلظت کلر آن باید به نحوی انجام پذیرد تا از آسیب به محیط زیست و آب پذیرنده جلوگیری شود . در این حالت پیمانکار باید قبلاً هماهنگی لازم را به عمل آورده و مجوزهای لازم را دریافت کند. پیمانکار باید برای کلیه کارکنان خود و مهندس مشاور و احیاناً کارفرما که در موقع ضدعفونی خط لوله در محل حضور دارند ، کلیه وسایل ایمنی از قبیل ماسک ، دستکش و غیره را پیشبینی و تهیه و در اختیار آنان قرار دهد. شستشوی سراسری خط لوله :شستشوی سراسری خط لوله باید پس از اتمام آزمایش و ضدعفونی ، با آب پاک دارای کلر با غلظت تزریق به آب شرب انجام شود . برای این منظور باید از آب مشابه آب مشروب شهری (با کنترل و تنظیم مقدار کلر آن) از منبع تغذیه استفاده شود . مقدار کلر آب مورد استفاده برای شستشوی سراسری حتی الامکان سه گرم در مترمکعب بوده ، ولی هیچ گاه نباید از یک گرم در مترمکعب کمتر شود . ضمناً با توجه به وجود آب با غلظت زیاد کلر در خط ضدعفونی شده ، شستشوی سراسری خط حتی الامکان بلافاصله و حداکثر ظرف مدت 24 ساعت پس از اتمام آزمایش سراسری و ضدعفونی نمودن خط لوله انجام پذیرد .آزمایش آب بندی مجاری و لوله های فاضلاب رو (لوله های ثقلی) :آدم روها و خطوط لوله فاضلاب رو باید به صورت آب بند اجرا گردند . فاضلاب روهای از جنس لوله های پیش ساخته باید تا جایی که شرایط فنی اجازه می دهد آزمایش آب بندی گردند . مجاری فاضلاب رو که در محل ساخته می شوند نیز باید مانند مجاری آجری ، سیمانی یا بتنی آزمایش آب بندی گردند . آزمایش آب بندی حتی الامکان باید قبل از خاکریزی روی لوله انجام شود . به منظور نگهداری لوله در جای خود در هنگام آزمایش آب بندی می توان بر روی قسمتهایی از خط لوله به صورت موضعی خاکریزی نمود ، ولی باید دقت شود اتصالی ها مدفون نگردند . همچنین در صورت نیاز باید تدابیر لازم برای مهار لوله در مقابل نیروی شناورسازی درنظر گرفته شود . آب بندی اتصالی ها خط لوله فاضلاب رو می تواند با آب یا هوا انجام شود . در این حالت افت فشار جزئی در صورت عدم فرار مشهود آب یا هوا از محل اتصال قابل قبول است .آزمایش آب بندی (با آب) :برای آماده سازی برای انجام آزمایش کلیه روزنه ها ، انشعابات و ورودیهای قطعه خط لوله مورد نظر برای آزمایش باید مسدود گردیده و در صورت لزوم به وسیله پشت بندهای مناسب در مقابل فشار آزمایش محافظت گردند . اتصالی های لوله نیز برای جلوگیری از جابجایی و از آب بندی خارج شدن در زمان آزمایش باید با روش مناسب مهار گردند . درست قبل از پر نمودن لوله با آب باید خط لوله برای محافظت از نیروی شناور سازی نگهداری و مهار شود . پر کردن خط لوله با آب :خط لوله باید به صورتی از آب پر شود که هوای داخل لوله خارج شود . برای این منظور باید لوله از طرف پایین دست و به صورت آرام پرگشته تا فرصت خروج هوا از بالا دست خط لوله میسر شود . پس از پرشدن خط لوله باید مدتی بعد کار آزمایش آب بندی را شروع نمود تا فرصت کافی برای حبابهای هوا که همچنان در لوله محبوس می باشند برای خروج از لوله وجود داشته و نیز کلیه دیواره های داخلی لوله کاملاً تر و اشباع شده باشد . فشار و زمان آزمایش :به منظور انجام آزمایش هیدرولیکی باید از یک لوله عمودی و یا ارتفاع سنج مناسب استفاده نمود . مبنای قرائت فشار بر اساس پایین ترین نقطه قطعه خط لوله در حال آزمایش است . در خطوط لوله با جریان ثقلی ارتفاع فشاری 5 متر از پایین ترین نقطه خط لوله مورد آزمایش مبنای کار است . برای انجام آزمایش دو طرف لوله فاضلاب رو در حد فاصل دو آدم رو با وسیله مناسب بسته و آب بندی می شود سپس لوله در این فاصله پر از آب شود و بسته به نوع لوله و قطر آن با نظر مهندس مشاور بین 1 تا 24 ساعت لوله پر آب نگهداری شود . پس از این مرحله فشار آزمایش برای قطعه لوله اعمال و به مدت 15 دقیقه با تزریق آب اضافی فشار کار ثابت نگهداشته می شود . آزمایش به روش هوا :برای آزمایش به روش هوا ، فشار داخل خط لوله توسط کمپرسور افزایش یافته و پس از مدت زمان لازم به منظور ایجاد شرایط یکسان بین دمای هوای ورودی و دمای جدار لوله ، فشار خط ثابت می شود . سپس مقدار افت فشار خط لوله در فواصل معینی اندازه گیری می شود .لازم به ذکر است این آزمایش برای مشخص شدن نشتی لوله و اتصالی ها بوده و نمی تواند مقادیر نشت و یا نفوذ آب را اندازه گیری کند . ایمن سازی جدار ترانشه :جمع آوری اطلاعات از وضعیت خاک و تراز آب زیرزمینی در ترانشه لوله گذاری و همچنین عوارض موجود در محوطه کارگاه در اسناد پیمان به منظور اطلاع رسانی به پیمانکار درج گردیده است . جمع آوری این اطلاعات به منظور دستیابی به اهداف زیر است :- تعیین بهترین و مناسب ترین روش حفاری و برنامه ریزی اجرای کار- تعیین بهترین و مناسب ترین روش برای نگهداری جدار ترانشه خاکبرداری شده و تأمین شرایط ایمنی کار- تعیین بهترین و مناسب ترین روش برای کنترل و هدایت آبهای زیرزمینی و کنترل نیروهای عمل کننده از کف به بالا طبقه بندی مسیر لوله گذاری :زمین محل لوله گذاری به طورکلی در این قسمت به 4 طبقه تقسیم شده است :زمینهای طبقه اول: به زمینی گفته می شود که با توجه به ارتفاع خاکبرداری امکان حفاری با شیب قائم میسر باشد .زمینهای طبقه دوم: زمینهایی می باشند که پس از خاکبرداری امکان ترک خوردن در جدار ترانشه یا امکان خرد شدن جدارمتصور باشد .زمینهای طبقه سوم: زمینهایی مانند خاکهای دستی ، زمینهای ماسه ای یا محلهایی که قبلاً در آن خاکبرداری صورت گرفته باشد .زمینهای طبقه چهارم: زمینهای آبدار و لجنی که پس از خاکبرداری و بدون محافظت فوری نگهداری جدار ترانشه امکان پذیر نیست . عوامل مؤثر در ریزش جدار ترانشه :- عمق زیاد خاکبرداری ترانشه لوله گذاری - فشار آب موجود داخل خاک به علت بالابودن سطح آب زیرزمینی و عمل نیروی رانش بعد از خاکبرداری - نیروی وارده ناشی از وجود حرکت ماشین آلات عملیات خاکی در کنار ترانشه لوله گذاری - نیروی وارده از انباشته شدن خاکهای حاصل از خاکبرداری در کنار ترانشه - عدم رعایت حفاری ترانشه با شیب مناسب جدار (شیب پایدار)- وجود سطوح کلیواژ یا حفاری ترانشه در خاکهای دستی
پايان
 

GREEN_HILL

عضو جدید
جدول حدود طراحی زلال ساز اولیه

جدول حدود طراحی زلال ساز اولیه

از دوستان ، هر کس جدول حدود طراحی زلال ساز اولیه داره ، لطفا آپلود کنه. ( ماله دکتر منزوی هم باشه خوبه ):gol:
 

r.eskandari729

عضو جدید
سلام من شدیدا به مقالات مدیریت منابع آب نیاز دارم اینا رو هم نمیشه دانلود کرد چیکار کنم؟
 

پیمان حسنی

عضو جدید
سلام
لطفا متن کامل پایان نامه
[h=2]ثر فونداسیون در رفتار لرزه اي سدهاي بتنی قوسی را برایم بفرستید [/h]با تشکر
 
بالا